环境工程课程设计--含铬电度废水处理工艺.doc

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环境工程课程设计课题：含铬电镀废水处理工艺指导老师：姓名：班级：学号：含铬电镀废水处理工艺电镀是世界三大污染行业之一。随着我国乡镇企业的快速发展，电镀企业趋于多元化、小型化、专业化程度较低，导致我国电镀污染问题日益严重。电镀废水不仅量大，而且对环境的污染也比较严重。电镀废水主要包括电镀漂洗废水、钝化废水、电镀酸洗废水、地坪及板面清洗废水以及由于操作或管理不善而产生的“跑、泡、滴、漏”废水等。此外，还有废水处理过程中自用水的排放、实验室排水等[1]。 电镀废水中不仅含有氰化物等剧毒成分，还有自然界中不能降解的Cr、Zn、Cu、Ni等重金属离子。含铬废水的危害主要有：六价铬对人体的危害主要表现在对人体皮肤、呼吸系统和内脏器官的损害[2]。三价铬是生物体所必需的微量元素，动物实验证明，三价铬能激活胰岛素，提高葡萄糖的利用率，实验也表明，六价铬的毒性是三价铬的104倍。1.工艺筛选工业废水处理工艺的选择涉及经济、技术、运行管理、环境影响等诸多不确定因素，因此是一个多目标不确定性优化决策问题[3]。为了节省短期投资、缩短进厂主干管，有些污水处理厂都设在居民区附近。 不仅没有扩建空间，污水处理厂产生的臭气还会污染周边环境，引起厂区与居民的矛盾[4,5]。因此，污水处理厂的选址和工艺应结合城市的长期发展规划和短期经济能力。

目前，国内外常用的电镀废水处理方法主要有化学法和物理化学法。化学法主要有：中和沉淀法、氧化法、中和混凝沉淀法、还原法、钡盐法等。物理化学法主要有：电解法、离子交换法、膜分离法、蒸发浓缩法[6]。电镀行业处理含铬废水最常用的方法是还原法和电解法，工艺成熟，运行效果好。1、电解除铬主要是利用铁阳极在直流电作用下不断溶解产生的亚铁离子，在酸性条件下将六价铬还原为三价铬。 其化学反应式为： Fe-2eFe2+-+6Fe2++4H+2Cr3++6Fe3++-+3Fe2++8H+Cr3++3Fe3++4H2O 此外，六价铬在阴极还有直接还原反应： -+6e+14H+2Cr3++-+3e+8H+Cr3++4H2O 一般认为，六价铬还原为三价铬主要是亚铁离子的作用，在阴极直接还原六价铬的效果很弱。 电镀含铬废水先经过筛网除去较大的悬浮物后在重力作用下流到调节池，使水量、水质平衡，再用泵送至电解槽进行电解，电解过程中，阳极铁板溶解成亚铁离子。 在酸性条件下，亚铁离子将六价铬离子还原为三价铬离子，同时由于阴极板上氢气的析出，使废水的pH值逐渐升高，最后趋于中性。

此时Cr3+、Fe3+以氢氧化物形式析出。电解后的出水先经过初次沉淀池，再经过两级沉淀过滤池（废水从上而下），初次滤池内有填料：木炭、焦炭、炉渣；二次滤池内有填料：无烟煤、石英砂。污水中的沉淀物经滤池填料过滤吸附后，出水流入排水检查井，再经泵进入循环水箱作为冷却水。过滤用的木炭、焦炭、无烟煤、炉渣定期收集混合在锅炉房。 含铬废水格栅调节池​​电解槽初次沉淀池初次滤池水泵泵排水检查井循环水箱电源控制柜二次滤池图1电镀含铬废水电解处理工艺流程图电解处理电镀废水具有去除率高、无二次污染、沉淀的重金属可回收利用等优点，但此法的缺点是不适合处理浓度较低的含金属废水，且耗电大、成本高，一般采用浓缩后再电解更为经济[2]。离子交换法据相关研究，使用阴离子交换树脂能有效彻底地去除废水中以铬酸盐形式存在的六价铬，使用阳离子交换树脂可去除废水中的三价铬和金属离子。我国常采用一个阳柱加三个阴柱串联的离子交换工艺处理含铬废水。 简易工艺流程图2如下：NaOH原水调节池砂滤塔除铬阴极柱出水水溶液图2离子交换回收六价铬工艺流程图但在实际过程中，为了回收电镀槽中的废铬酸，先将铬酸溶液通过阳离子交换树脂，除去杂质离子（Fe、Cr3+、Al等）。

出水然后返回电镀槽储存。冲洗水先经过阳离子交换树脂去除金属离子，出柱出水再经过阴离子交换树脂去除铬酸盐，最后得到离子补充水。阴离子交换树脂可用氢氧化钠再生，再生废液与NaOH变成混合物，此混合物经阳离子交换柱后可回收，然后流回电镀槽。从阳极柱流出的再生废液必须经过中和、沉淀去除金属离子后才能排入下水道。由于离子交换剂选择性强，制造复杂，成本高，再生剂消耗量大，使其应用​​受到很大限制[7]。电渗析电渗析是在直流电场作用下，利用离子交换膜的选择性渗透性，以电位差为驱动力，净化废水的一种方法。 目前常用的电渗析技术有：中高温电渗析法、逆电渗析法EDR、双极膜电渗析法、填料床电渗析法EDI等[8]。电镀行业漂洗水的回收是电渗析在废水处理中的主要应用，水和金属离子可得到充分回收利用，整个过程可在高温和较宽的pH值下操作，回收液浓度可大大提高。但其只能用于离子组分的回收，因此不被采用。化学还原法化学还原法利用硫酸亚铁、亚硫酸盐、二氧化硫等还原剂将废水中的六价铬还原为三价铬离子，然后加碱调节pH值，使三价铬形成氢氧化铬沉淀而被去除[9]。

其工艺流程图如图3所示：H2SO4亚硫酸盐NaOH含铬废水调节池反应池沉淀池滤池排泥污泥脱水图3化学还原法处理含铬废水流程图化学还原法设备投资和运行费用相对较低，主要用于间歇处理，调节池与反应池可分成两隔室，交替使用。搅拌优先采用机械搅拌或水泵搅拌，不宜采用空气搅拌，防止SO2气体逸出扩散影响环境。沉淀采用斜板（管）沉淀池，表面负荷3~4m3/(m2.h)，投加高分子量絮凝剂PAM2~5mg/L。 微生物法微生物法利用在Cr(VI)环境中培养的大肠杆菌[10]、铜绿假单胞菌[11]、硫酸盐还原菌[12]、真菌[13,14]等强还原能力，实现废水中Cr(VI)的还原。其解毒机理一般认为是利用微生物对Cr(VI)的静电吸附、酶催化转化、络合、絮凝沉淀等作用去除Cr(VI)的毒性。在适宜条件下，废水中Cr(VI)的去除率可达99.9%以上[15]。从电镀污泥中分​​离出的SR复合菌能耐受高浓度的铬，将菌液与含铬废水混合，让细菌吸附并将六价铬还原为三价铬。 利用细菌对三价铬进行吸附、沉淀，达到净化水质的目的，但由于功能菌还原能力低，培养基价格昂贵，培养时间长，根据本项目实际要求，未予采用。

铁氧体法铁氧体是由铁离子、氧离子和其他金属离子组成的氧化物，是一种具有铁磁性的半导体。铁氧体可处理多种含有金属离子（如Cd、Cr、Cu、Ni、Zn、Po、Mn、Hg等）的废水。它是利用硫酸亚铁作为还原剂，将六价铬还原为三价铬和其他重金属离子沉淀出来。然后通过空气循环、加热、陈化等操作，使废水中的各种氢氧化物发生复杂的固相化学反应，生成复合铁氧体，从而净化废水中的Cr(VI)。此法优点是投资少、设备简单。Cr(III)进入晶格后极其稳定，在自然条件或酸性、碱性条件下都不会沉淀，因此不会造成二次污染，便于污泥处理[15]。 甲壳素、壳聚糖吸附法 甲壳素和壳聚糖能通过离子交换、静电吸附和螯合作用与金属离子结合，从而有效去除铜、铬等重金属离子，它们对金属离子的富集能力与溶液的pH值密切相关[16-18]。此外，甲壳素和壳聚糖无毒，不会造成二次污染。 聚合物清除剂法 聚合物清除剂是一种螯合剂，其基质中含有亲水性的螯合形成基团，能选择性地与水溶液中的重金属离子结合，形成不溶于水的金属配合物，生成的分子配合物相对分子质量较大，疏水性强，易于与水分离。在絮凝形成矾花的过程中，扫网捕集、吸附架桥等作用使更多的金属离子沉淀下来。

由于此方法要求pH保持中性，而电镀废水的pH一般为4.0，所以不适用于此目的。9.结语含铬废水的处理方法很多，以上仅就几种有代表性的方法进行介绍，还有一些如黄药法、光催化法、槽边循环化学冲洗等处理方法，研究也取得了很大的进展。以上方法有些已经工业化，有些还处于实验室研究阶段。在实际使用过程中，不必局限于一种处理方法，可以几种处理方法联合使用。从环保角度考虑，为避免二次污染，人们最终将抛弃传统的化学方法，而选择微生物法、膜分​​离法等。微生物法将代表21世纪电镀含铬废水处理方法的发展趋势。可以预计，在不久的将来，微生物法将得到更为广泛的应用。 综上所述：根据课题设计要求，含铬废水Q=250m3/d，Cr=70mg/L，电镀废水pH一般在4.0左右，呈酸性，适合用亚硫酸盐处理废水。由于废水流量较小，采用间歇处理。另外，在处理电镀废水的众多工艺中，化学法应用最为广泛，占国外处理含铬废水工艺应用的90%以上。在我国，化学法约占各种电镀废水处理工艺的40%，应用最为广泛，其次是离子交换法和电解法。而且化学法正处于兴起阶段，并逐渐接近发达国家，而实用性不高的离子交换法和电解法则日渐式微。

采用化学方法的废水处理工程投资约占电镀项目总投资的5%，而采用离子交换、电解、反渗透等废水处理工程投资约占电镀项目总投资的30%～40%。因此，综合考虑上述各种处理方法的实际情况以及经济、技术的实用性、可行性等，选择化学法进行间歇处理，采用亚硫酸盐还原法将六价铬还原为三价铬。实际设计流程图4： 图4 实际流程图 二、单体结构均衡池设计计算 1.1设计原因 由于电镀废水量不稳定，设置均衡池的目的是保持水质、水量的相对稳定，有利于后续处理单元的有效运行。 1.2 参数选择[19] 调节池设计最高水位不能高于进水管最高水位，最低水位可根据排水泵的要求设计，池深一般为2m左右。但实际选用的调节池还应根据实际情况留有余地，通常将计算出的调节池容积乘以1.1~1.2的系数。当废水变化不规律时，应根据实际情况，根据经验确定调节池的容积。调节时间通常按4~8h考虑，故选取4小时作为停留时间。需要注意的是，最终设计应高出0.3~0.5m3。 池形方形停留时间HRT=4h1.3工艺尺寸水量调节池：有效容积V1=250m3水质调节池：有效容积V2=Q/1.4=250/1.4=178.58m3总容积：取水质调节池与水量调节池容积较大者作为水质水量调节池容积即V=250m3实际设计容积=V·1.1=275m3有效水深H=截面积S=V/H=275/5.0=55m2池宽B=池长L=S/B=55/6=7.86m取L=调节池总尺寸长×宽×高=××结构简图如图 5：进水口5.5m出水口8.0m图5 水量调节池结构示意图反应池2.1设计原因反应池内进行还原反应和絮凝反应，从工艺上分为两个隔室，前室进行六价铬的还原反应，后室进行氢氧化物的沉淀反应，前、后室之间用底部有开口的隔板隔开，反应过程中进行机械搅拌，如图6所示。

A侧视图B俯视图图6 反应槽示意图反应槽中根据化学反应的不同加入各种试剂，实现pH调节、六价铬还原和氢氧化铬生成过程。为促使反应物充分接触，反应槽中应设有搅拌装置。由于生成的氢氧化铬絮体不易沉降，因此在进入沉淀池前应在反应槽中加入絮凝剂，帮助絮体增长，以利于后续沉淀单元的处理。2.2 参数选择(1)还原反应pH含铬废水的pH一般为5～8，无需调节pH，可用FeSO4直接将Cr6+还原为Cr3+。停留时间HRT=20 min投加比例一般为5%(质量分数)FeSO4投加量为Cr6+/FeSO4(摩尔比)=1:20[20]。 也可采用亚硫酸氢钠、亚硫酸钠、铁屑、焦亚硫酸钠等。搅拌功率20W/m3池容积，强度为中强，G值为200/s。（2）絮凝反应pH值本污水处理厂主要处理铬。 Cr(OH)3的最佳沉淀pH值为7～9，故絮凝池的pH值为8。停留时间HRT=值50/s2.3工艺尺寸还原反应池有效容积V=250m3水深H=5.0m（一般3～5m，此处采用5m）额外高度0.5m长度L=8.0m宽度B=7.0m净尺寸L×B×H=××絮凝反应池设计与还原反应池相同，两池之间用底部有开口的隔板隔开。

2.4 工艺设备 （1）还原反应搅拌装置[21] ①搅拌器外缘速度：v=3.0 m/s（一般取1.5~3.0 m/s） ②搅拌器直径：D=（2/3）·7=4.66 m，设计中取4.6 m ③搅拌器宽度：B=0.1·7=0.7 m ④搅拌器层数：H：D=0.714≤1.2~1.3，设计中取1层 ⑤搅拌器页数：Z=8 ⑥搅拌器距池底高度：0.5D=2.3 m ⑦搅拌器转速：n=60v/πD=60·3.0/（3.14·4.6）=12.46 r/min 式中：n——搅拌器转速（r/min）； v——搅拌器外缘速度（m/s）；D——搅拌器直径（m）。（由①、②可求得v、D的值。）搅拌器角速度：ω=2v/D。=2·3/4.6=1.30rad/s⑧轴功率：N2=cρω3ZBR4/(408g)N2——轴功率（kW）；c——阻力系数，0.2~0.5；ρ——水的密度（kg/m3）；ω——搅拌角速度（rad/s）；Z——搅拌页数；B——搅拌层数；R——搅拌半径；g——重力加速度（m/s2）。设计中取c=0.5、Z=8、B=1层、R=2.3m。 N2=0.5·1000·1.303·8·1·2.34/（408·9.81）=61.44kW ⑨所需轴功率：N1=μWG2/102 式中：N1——所需外围功率（kW）；μ——水的动力粘度（Pa·s）；W——搅拌罐容积（m3）；G——速度梯度（s-1），一般取500～1000s-1。

设计中取G=500s-1N1=1.029×10-4×250×5002/102=63.≈N2，满足要求。⑩电机功率：N3=N2/Σηn 式中：N3——电机功率（kW）；N2——设计轴功率（kW）；Σηn——传动机械效率；设计中取Σηn=0.85；N3=61.44/0.85=72.28kW。（2）絮凝反应搅拌装置[22] ①叶轮直径为栅宽的87%，其直径为7.0×0.87=6.09m，设计中取6.0m。叶轮叶片中心点线速度为：v1=0.5m/s，v2=0.35m/s。 叶片长度为3.7m(叶片长度与叶轮直径之比为3.7/6.0=0.62 0.75)。桨叶宽度为0.25m，每轴上有8片桨叶，内四片，外四片。旋转桨叶面积与絮凝池过水面积之比为：8×0.25×3.7/(5.5×7.0)=19%，满足10%~20%的要求。每片桨叶宽度为桨叶长度的0.0676，满足1/10~1/15的要求。 ②叶轮桨叶中心点旋转直径D.=2(+L.)式中D.——叶轮桨叶中心点旋转直径(mm)；L——桨叶轴中心到外桨叶外缘的距离(mm)； L —— 桨叶轴中心至外桨叶内边缘的距离（mm）。设计时，L=,L。

=. =4.4m n1=式中n1——叶轮转速（r/min）；v1——叶轮叶片中心线速度（m/s）；D.——叶轮叶片中心线回转直径（mm）。③叶轮转速n1==2.17r/minω1=0./sn2==1.52r/minω2=0./s叶片长径比b/l=0.0681k=式中，k为系数；ψ为阻力系数，可查阅下表；ρ为水的密度（/m3）； g为重力加速度k==56阻力系数ψb/l11~22.5~44.5~1010.5~1818ψ1.101.151.191.291.402.00④桨叶旋转时克服水的阻力所消耗的功率外桨：N1y=（r24-r14） 式中，N1y为外桨所消耗的功率（kw）；y为外桨数量；l为桨叶长度（m）；r2为叶轮半径（m）；r1为叶轮半径与桨叶宽度之差（m）；ω为叶轮旋转的角速度（rad/s）。 设计中y=4，k=56，l=3.7m，r2=3.0m，r1=2.75m，ω=0./sN1y=(r24-r14)=×(34-2.754)=0.494kW。内桨板消耗的功率：r2=1.625m（即桨板轴线中心到外桨板外缘的距离），r1=1.375m，ω=0./s。

N1n=(r24-r14)=×（1.6254-1.3754）=0.024kw所需搅拌功率为：N=N1y+N1n=0.518kw电机功率为：Nd=式中Nd——电机功率（kw）；N——絮凝池所消耗功率（kw）；η1——搅拌器总机械效率；η2——传动功率，一般取0.6~0.95。设计时η1=0.7，η2=0.75Nd==0.988≈0.99kW⑤计算速度梯度值（按水温20℃计，μ=102×10-6kg/s·m）W——速度梯度（s-1）；N——所需搅拌轴功率（kW）； μ——水的动力粘度（kg/s·m）W——体积（m3）取250m3。3.1设计原因电镀废水处理一般采用沉淀池或气浮池进行固液分离。横流沉淀池是利用污水沿沉淀池长度方向从沉淀池一端流入，从另一端流出，当污水在沉淀池内水平流动时，污水中的悬浮物在重力作用下沉降，与污水分离。沉淀池中的污泥每天应至少排出一次，防止污泥板结，堵塞排泥管。设计的斜板沉淀池如图7所示：图7 横流沉淀池1—驱动装置；2—刮板；3—浮渣槽；4—刮板； 5—排泥管3.2 参数选择[23]①池子数量n 1②池子长宽比不小于4，一般取4③池子长深比一般取8~12，一般取83.3 工艺设备①沉淀部分有效容积250m3②沉淀池表面面积100m2③沉淀部分有效水深2.5m④沉淀池宽度5m⑤沉淀池长度20m⑥已知污水中Cr6+浓度为70mg/L，则最大污泥量为：Vmax=70×250/1000=17.5m3。

⑦污泥斗容积：污泥斗位于沉淀池进水端，采用重力排泥，污泥排出管伸入污泥斗底部。为防止污泥在污泥斗底部堆积，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m，污泥斗倾斜度大于60°。V=h4(a2+a12+aa1)/3，式中V为污泥斗容积(m3)；a为沉淀池污泥斗上边长(m)；a1为沉淀池污泥斗下边长(m)，一般取0.4~0.5m；h4为污泥斗高度(m)。 设计中取a=4m、h4=3m、a1=0.5V=3(42+0.52+0.5×4)/3=18..5m3⑧沉淀池总高度：H=h1+h2+h3+h4 其中H—沉淀池总高度(m)h1—沉淀池超高(m)，一般取0.3~0.5；h3—缓冲层高度(m)，一般取0.3m；h4—污泥部高度(m)，一般为污泥斗高度与池底坡高度i=1%之和。设计中取h4=3+0.01(20-4)=3.16m、h1=0.3m、h2=2.5m、h3=0.5mH=0.3+2.5+0.5+3.16=6.46m。 ⑨刮泥机装置沉淀池采用移动式刮泥机，刮泥机安装在池顶，刮泥机伸入池底，刮泥机在移动时将污泥推入污泥斗。 中间水箱 4.1设计原因 中间水箱的作用是沉淀池的出水贮存池，同时也作为滤池的集水池。

有效容积指取废水的量。L×B×H＝~10m3/h，双层滤料一般采用10～14m3/h；T—滤池每天实际工作时间（h）；设计时采用单层石英滤池，取v=8m3/h： ②滤池直径D取D=6.31m，校核流量满足要求（5～10m3/h） ③所需石英砂体积V＝S·h＝π·6.312·2.0/4＝62.52m3。石英砂滤料反洗膨胀度为40%，则砂滤料有效高度H＝0.9+2.0·（1.0+0.4）＝3.7m。砂滤料净尺寸为φ×。 反冲洗最大需水量Q′＝5·60·31.25·15/1000＝140.6m3，设计取141m3。 ④二级提升泵2台（1用1备）~80%，从而大大减少污泥体积。 板框压滤机与其它压滤机相比，具有结构简单，劳动强度大，不能连续工作等特点，适用于小型污水处理装置。 8.2 参数选择 脱水前污泥量Q0=24.02m3/d 脱水前含水率（%）P1=99 脱水后含水率（%）P2=808.3 工艺计算 ①脱水后污泥量 板框压滤机脱水后日排出污泥量为：v=1.2m3/d 按照压滤机滤饼最大厚度20mm计算，需过滤面积A=1.2/0.02=60m2 ②本系统采用过滤面积为80m2的板框压滤机，每天可工作一次。

其技术参数见下表[18]： 型号 滤饼厚度(mm) 过滤面积(m2) 滤室总容积(L) 过滤压力(MPa) 外形尺寸(mm) 长×宽×高 BMJ80/1400.45160×1700×1610 加药系统 ①H2SO4 加药罐 pH 值调为 4～2.5，日需 H2SO4 量为 m=250·(10-2.5-10-4)·98/2=37.51 kg/d，10%浓度 H2SO4 体积为 V′=37.51/(10%·1066)=0.35m3。 若每天投加H2SO4一次，则加药池净尺寸可为φ直径×高=φ800mm×②加药池投加量与废水中六价铬含量之比为5：1（质量比）。 废水中六价铬含量为70mg/L，故投加量为350mg/L，溶液投加浓度为10%（10g/100mL），有效容积按一天计算，所需量为：V=250·350·10-6/10%=0.875m3净尺寸φ直径×高=φ×③NaOH加药池调节pH值到2.5～8，每天所需20%烧碱溶液浓度为（加药池有效容积按1d投加量计算）：V=250·（10-2.5-10-8）·40/（20%·1219）=0.13m3净尺寸φ直径×高=φ600mm×800mm④PFS最大设计投加量 tank is 20 mg/L, PFS is 10%, once a day, then the of the PFS tank is V = 250 20 10-6/10% = 0.05m3 Net size is Φ × = Φ500 mm × 800 mm ⑤ The of the PAM tank is 3 mg/L, the PAM is 0.5%, once a day, then the of the PAM tank is V = 250 3 10-6/0.5% = 0.15 m3 Net size Φ × = Φ600 mm × 800 mm 3. 1. Water pump head of tank The water pump head of tank is H = H + H self + h along + h local + h , where H is the water level the water level of pump tank and the most point, M; h是最不利的地方所需的自由水，h沿着管道的头部损失是局部的。

废水流速Q = 250 m3/d，将管道中的流速V = 1.2m/s（通常为0.7〜1.2 m/s），然后废水管道直径是检查环境工程设计手册以获取标称直径DG = 80mm标准的硬质氯化物管道，以下是标准硬质氯化物管道，流量q = 10.42 mm3/s部分，废水管道最不利的长度在液压上l = 11m，然后沿途的管道损失为：下龙= il = 0.007·11 = 0.077 m一次一次举起（通过泵从调节罐到反应罐提升到反应罐，重力从反应水箱流到了中间水箱中的重力流）。 最不利的部分具有2 90o肘部，其局部电阻系数为0.5，2个阀门，每个阀的局部电阻系数为0.5，1校验阀，局部电阻系数为7.5，1转子流量计，局部阻力系数为9，而局部阻力系数为9，局部电阻系数为1。 0.5+2·0.5+1·7.5+1·9+1·1）·0.582/（2·9.8（9.8）＝0.336m。 The free head Hzi＝5.5 m, so the head of the pump is H＝Hdiao+Hzi+hyan+hju＝0.077+0.336+11.0+5.5＝16.91 to Q=10.42m3/h, H=16.91m, IS50-32-125 -stage pump is , and its are as : of IS50-32-125 -stage pump Model Flow (m3/h) Head (m) Speed ​​(r/min) Shaft power (kw) Motor power (kw) % IS50-32-125 12..12.260 2. Sand water pump head 2.1 Water inlet pump For the (from the sand inlet to the clear water tank in the water tank), a hard vinyl pipe with a of选择80mm。当流速Q = 10.42m3/h时，流速为0.58m/s，i = 0.007，对于次级起重部分，最大的废水管道长度为L = 8m，则沿渠道的损失是： = 0.007 = 0.007 = 0.007·= 0.007·= 0.05 = 0.05 = 0.05 。 5，3 90o肘部的局部电阻系数为0.5，3个阀门，局部电阻系数为0.5，1个检查阀，局部电阻系数为7.5，1个转子流量计，局部电阻系数为9，局部电阻系数为9，局部阻力系数为1。H局ξv2/2g ＝1·1·1.5+3·0.5+3·0.5+1·7.5+1·7.5+1·9+1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·9.2·9.8（9.8）＝0.378m，考虑到过滤器的液压损失，它计算为h H h h h h him h fiver， The water level at the most point of the is H差＝4m, and the free water head H自＝1.85 m, then the pump head is H = H + H self + h along + h + h sand = 4 + 1.85 + 0.056 + 0.378 + 3 = 9.28m to Q = 10.42m3/h, H = 9.28 m, IS50-40-200 -stage pump, its are shown in the table: IS50-40-200 -stage pump Model Flow (m3/h) Head (m) Speed ​​(r/min) Shaft power (kw) Motor power (kw) % IS50-40-200 12.5 12..7 7 1.1 6 6 2.2 water pump sand 水流：Q反击= SQ =15π1.32/4 = 19.91L/s = 0./ s进行流速度v = 1.2m/s，流量q = 19.9升/s，将管道直径作为150mm，然后实际流量为150mm，然后实际流量为：I = 0.132，然后= 0.132 = 0 = 1.在本节中，总共1个T管，局部电阻系数为1.5，3个阀，局部电阻系数为每个0.5，1个检查阀，局部电阻系数为7.5，1转子流量计，局部电阻系数为9，1次局部电阻系数为1，然后是局部电阻系数，然后是局部液态液体损失，则是局部液态损失。 = 1·1.5+3·0.5+1·7.5+1·9+1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·1·2·2·9.8（9.8）＝1.34 M 1.34 M支撑层的抵抗力损失：H3 ＝0. h3 ＝0.022HQ ＝0.0222·0.022·0.45·0.45·0-15·1-15·1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1 H4γ （2.62/1-1） = 7.06m， IS100-80-125 -stage - clean water pump is , and its are as : IS100-80-125 -stage - clean water pump Model Flow (m3/h) Head (m) Speed ​​(r/min) Motor power (kw) % Shaft power (kw) IS50-80-.0 Plan and Plan 1.1 flow The of the flow be to the plant area and in the task book.

这里采用了直线布局，这种布局方法较短，头部损失小，方便的管理，有利于未来的结构。储罐，砂罐和清晰的水箱。 在处理污水的同时，污泥被泵室提升，集中和过滤，然后在工厂区域的排水管中运出现场在泵之前收集并直接放入水箱中，以进行进一步的处理。 污水处理厂的高程布局的主要任务是：确定每个结构和泵室的高程，以确定处理结构之间连接管和运河的大小和高程，并通过计算确定每个部分的水面高度，以便在处理结构之间可以平稳地流动处理处理结构，并确保处理污水处理厂的操作。

参考文献：1 Jia ，Xie ，Chen 30 [3]基于不确定性的理论和方法，对城市污水处理厂的优化植物[4]。城市污水处理厂的设计。 [6 Ke ，Shi ，Pan Ning等。关于污水处理厂的几个问题，2000年，27（2）：21-22 [7] Zhang 。 572. [11] Dr，EJP。 及其C3 [J]。 [J]含铬（VI）的废水处理[J]。 霍南城市，2006年，第15卷：66-68 CR的吸附（VI）。治疗。 北京人：2003年，北京大学的设计和计算，北京Yuan等人。