废水处理200问答
1、问题：CAST工艺中，污泥脱水后的混合液直接排入进水泵房，导致进水COD、SS偏高，影响选择池的反硝化反应（因为之前的曝气沉砂池已经降解了部分C源），请问该如何解决？
答：这是目前污水处理厂普遍忽视的一个问题，即污泥脱水后的滤液返回生化池后对生化处理的影响。因为污泥脱水前必须加入调理剂如PAC、PAM等，有些具有一定的毒性，所以污泥脱水时可以随滤液返回生化反应池。处理这些滤液，没有技术问题，就是成本问题。如果选择了合适的污泥调理剂，控制好投加量和进入脱水机的污泥量，对前面的生化处理不会造成大的影响。还是要强调，污泥脱水效果取决于污泥处理工艺的全过程管理，包括污泥浓缩池的管理。
2. 问：“泥龄”如何确定？如何控制？是通过排泥量确定，还是通过其他方式确定？
答：泥龄、F/M等更多的是设计参数而非运行控制参数，在工艺控制中只是参考参数，实际操作中通常以MLSS值加经验来控制排泥量，在SVI比较稳定时，也可以以SV30为参考。
3、问题：我厂采用氧化沟工艺，有时装置出水氨氮比进水高，进水TP约2.5mg/L，出水只有0.2左右，三台曝气机全负荷运行，一直没查出原因，请问这是怎么回事？
答：我们只能根据您提供的信息做初步分析，可能是污水中含氮有机物较多，反应时间不足，有机氮的氨化速度大于氨氮的硝化速度，另外也可能是含磷不足，影响同化去除氨氮的效果。
4、问题：运行过程中，氧化沟表面堆积一层厚厚的污泥，直径约1mm的污泥颗粒呈淡黄色，常造成二沉池内出现大量浮泥，污泥发白，絮凝物随出水流出。SV30迅速下降，失去处理效果，堆积污泥变薄、排除，如此循环往复，其原因及防治措施有哪些？
答：就是污泥失去了活性，导致ESS升高。有两种可能，一种是污泥自氧化；一种是污泥中毒。从你描述的现象来看，前者可能性比较大。可以测一下比耗氧率，也就是内源耗氧率和底物耗氧率的比值，针对性地采取措施。
5. 问题：AB法A段如何控制？是不是要从沉淀池连续将相同的流量返回到A段？SV30应该控制在多少？是5%-10%吗？
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答：A段回流比要大一些，但一沉池污泥停留时间不宜过短。A段虽然以吸附为主，但也有一定的生物降解作用，生物降解大多在沉淀池内进行，只有降解吸附在污泥表面的有机物，才能恢复吸附能力，应采用MLSS控制，待污泥沉降性能稳定后，也可采用SV30，应根据实际情况确定，5%-10%的沉降比过低。
6、问：污水处理厂运行一两年，处理效果不理想，是否要考虑重新养菌（换泥）？换泥和刚开始养菌有什么区别？
L}p 答案：不用改！如果操作条件不变，就算改了也还是一样，就算用了再优越的菌种也没用，只能维持一段时间。重要的是把操作条件控制好，如果是设计问题，要及时改正。
7、问题：我在调试工业废水，工艺流程为水解+厌氧+好氧池1+好氧池2+沉淀。由于安装问题，曝气池分布不均匀（用圆形曝气头曝气），每个曝气器处都有一个喷泉状的东西上下翻滚（直径约1m）。曝气不均匀对处理效果有多大影响？还发现曝气区填料上生物膜很少，镜检下发现较大的后生动物，未发现其它生物。填料上生物膜表面呈淡黄色，曝气区外的生物膜厚达3cm。能解释一下吗？
答：你所描述的情况不能说是曝气不均匀，是正常现象。而且你说生物膜不多，不知道有多少？如果生物膜基本覆盖填料，就很好了。至于曝气区外的生物膜达到3cm厚，就是严重结球，要采取措施，比如大风量冲洗、厌氧膜剥离等。
8.问题：我想问一下关于接触氧化池的以下问题。 （1）当接触氧化池被清空时，污泥可以在填料上存活多长时间？
（2）接触氧化池处理能力下降时，是否应补充营养物？
ArfC (3) 您认为添加煤油来消除泡沫有效吗？如果有效，应该添加多少？
答：对三个问题的回答如下：（1）接触氧化池排污后，不是生物膜污泥能存活多久的问题，而是要防止软填料干涸、板结。一旦板结，浸入水中就很难再舒展，所以必须防止这种情况发生。（2）接触氧化池处理能力的下降要从多个因素考虑，其中生物膜厚度的控制非常重要，膜太厚会严重影响处理能力。还要注意，池子排污只能缓慢进行，否则附着大量生物膜的软填料架会塌陷或变形。（3）化学泡沫更有效的方法是用水喷洒（不能用水直接冲洗），不赞同用煤油等方法消泡。
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GH采用改良活性污泥处理工艺，现进水量仅约2.5万吨/日（设计5万吨），80%以上为工业废水，少量高浓度垃圾渗滤液。工艺流程为曝气沉砂池-后置生化池-后置二沉池，不设接触池或水解池。生化池采用鼓风机加深水盘曝气，连续进水时溶解氧达不到1mg/L，停止进水后，溶解氧缓慢上升到4-5mg/L左右。进水严重过量及结构的缺陷导致生化池负荷过大，而污泥浓缩池又很小（180立方米），相当一部分剩余污泥回流至进水泵房。现存问题有：（1）进水后，二沉池内常有活性污泥悬浮颗粒。 是因为沉淀时间不够，还是沉淀困难？（2）三个二沉池都发现了聚集性红虫（水蚤），水蚤好像是水质好的标志，是不是因为污泥浓度高导致大量繁殖？（3）二沉池有时候会发现一层薄薄的浮泥，是不是因为污泥的沉淀性能很差，生化池曝气不足？还是污泥回流不及时？（4）二沉池三角堰上容易长青苔或者藻类，有什么办法可以克服吗？（5）我觉得污泥老化严重，需要控制MLSS在3000-3500之间或者更低，增加剩余污泥的排放量，降低污泥龄，这样生化池的抗冲击能力会下降吗？出水水质会变好吗？
J Fpg^ 答：污泥有些老化，但不严重。污泥龄已达35天。以此推算污泥负荷小于0.03。控制现在污泥浓度为2/3即可。污泥浓度应逐步降低。水蚤对出水无影响。分析取样时不要带水蚤。还要注意沉淀池泥层的控制。二沉池三角堰上的青苔和藻类只能人工清除。
10、问：我们的石化废水生化处理采用两级处理，第一级为圆形全混合曝气池，第二级为推流曝气池。
气池，一级DO 0.2mg/L，二级DO 5.0mg/L。这段时间，一级生化入口PH为8.0，出口PH为6.5，二级生化PH为5.78，超出6-9的范围。这是怎么回事？
答：由于污泥负荷高，一级DO偏低是正常现象。一级pH降低的原因可能是高负荷导致酸化。二级出水pH降低可能是硝化作用消耗碱度导致。由于你的介绍过于简单，我只能做简单的分析和推断。
11、问：除了要有足够的碳源、足够长的泥龄、足够的回流外，回流是好氧池出水还是二沉池底部？我现在在调试氨纶废水，原设计是好氧池出水回流，但实际上回流量达到一倍的话，前面的缺氧池的厌氧环境就无法保证了。我师傅说好氧池溶解氧控制在1mg/L左右比较好，这样对吗？答：根据你的介绍，应该是前置反硝化，好氧池出水和二沉池污泥都需要回流，你说回流量达到一倍的话，前面的缺氧池的厌氧环境就无法保证了，这样不对，缺氧区不等于厌氧，DO小于0.5mg/L。 你师傅说好氧池溶解氧控制在1mg/L左右比较合理，可以避免缺氧区DO超过0.5mg/L。如果好氧区DO在1左右，当出水回流量增加一倍，缺氧区DO仍然大于0.5mg/L时，不能降低好氧区溶解氧，更不能随意减少出水回流量（进入缺氧区的硝态氮会比较少）。此时可以在不影响二沉池泥水分离效果的情况下减少二沉池排泥量，抬高池内污泥层，增加污泥在二沉池的停留时间，使其处于缺氧或厌氧状态，也有利于避免缺氧区DO升高。 二沉池排泥量减少不会影响到反应池的污泥回流量，因为二沉池污泥层抬高后，污泥长时间浓缩在污泥层中，这种情况下排泥量减少反而污泥浓度升高。如果是接触氧化工艺，出水必须回流，污泥不会回流。我不赞同采用前置反硝化，因为出水回流能耗大，回流流量大需要反应池容积大。关于去除硝化细菌的说法不太恰当，不过我明白你的意思。
12、问题：（1）最近车间试车，进水量很不正常，昨天测的COD是6000，但设计只有600，请问应采取什么措施，尽快恢复出水量正常？（2）最近空压机房气压8公斤，但没有安装减压阀，他们解释曝气管的流量阀也能控制压力。请问是不是气压过大，导致曝气不均匀？
答：如果进水COD大于设计值的十几倍，就不能达标，应增加供氧量，减少污泥排放量或不排污，目的是控制污泥负荷和供氧量。但请注意：减少污泥排放量或不排污泥是暂时的，过一段反应时间（至少半天）后，应增加污泥排放量。以上措施的目的是先将污泥与高浓度污水混合吸附，经过一段时间，一部分有机物会降解，但大部分有机物还是会吸附在污泥上，让其随污泥排出系统，使系统尽快恢复正常，因为这样的高浓度废水一般不会持续很长时间，8公斤风压肯定不行。
13、问：采用活性污泥法处理鱼类加工废水，生化部分分为三个池串联，现在第二、三生化池出现大量泡沫，而第一生化池却没有泡沫，开始以为是洗涤剂泡沫，但最近洗涤剂达到峰值时，放水时已经四五天了，依然没有好转，而且有增多的迹象，请问是什么原因，如何解决？
答：可能是鲨鱼引起的生物泡沫，在进水含油、负荷较低的后段容易繁殖。这种泡沫很难用水喷洒消除，只能人工清除，或者让部分原水直接流到后置生化池，可以一定程度上抑制鲨鱼的繁殖。
14、问题：旧设备改造处理氨氮废水，采用水解+厌氧+两级好氧（接触氧化工艺），污水回流至水解池，污泥回流至厌氧池（缺氧池），如果加大回流，水解池污泥流失很快（水解池由
答：二段好氧池出水应回流到缺氧区，而后面的厌氧池溶解氧可达0.7。为此我们尝试从沉淀池底部回流（通过通气管），由于回流量的限制，氨氮去除率并不理想。请问：前置反硝化工艺中，通常回流的是好氧池出水还是沉淀池出水？答：二级好氧池出水应回流到缺氧区，而不要回流到水解池和厌氧池。可能你没有解释清楚，我总感觉这个过程有点不对，水解池就是酸化池，主要通过水解酸化提高废水的可生化性。你应该先了解硝化效果是否好，然后再考虑反硝化问题。 另外你说的沉淀池是不是最后一个沉淀池（用来沉淀好氧池脱落的生物膜）？厌氧池后面还有沉淀池吗？我感觉除了设计问题，还有运行管理的问题。
15、问题：我们采用SBR工艺处理医院污水，投入了生活污水和回流污泥（带式污泥机污泥1000斤），吹气时，十分钟左右出现大量白色泡沫，水量约120立方米，是不是因为水量大，浓度高？下一步需要做哪些准备？如何更好的培养微生物？如何控制吹气时间？如何解决此类问题？
A：如果用脱水污泥作为污泥培养接种，投加量至少要达到有效池容量的3%，还有营养要求，接种污泥投加量偏少。至于出现泡沫，属于正常现象，污泥形成后会大大减少或消失。后面的问题是具体的操作控制问题，这里就不介绍了。
16、问：我厂采用厌氧-水解-一段好氧接触氧化-二段好氧接触氧化工艺，进水COD≤100mg/L；进水氨氮50mg/L；BOD5/COD在0.35以上，出水氨氮达不到标准，如何解决？答：你们的工艺要改，达不到标准，进水氨氮50mg/L（总氮偏高），BOD5/COD在0.35以上，就不用水解酸化了，COD≤100mg/L，就不用厌氧了，厌氧池、水解池改成好氧池（接触氧化），不用设反硝化池。 只要控制现在的一级好氧接触氧化池溶解氧在0.5以下（假设水解池、厌氧池改成好氧池）就可以了，因为不知道各个环节的具体情况，所以这只是一个初步的想法。
17、问：为什么说“BOD5/COD在0.35以上就不需要水解酸化了”？
答：因为这样的B/C比，污水的可生化性尚可，这个比例下污水中不可生化物质的含量不是很高，大部分都能被活性污泥吸附，通过剩余污泥的排放去除，使出水达标。还要注意，一部分所谓不可生化有机物还是可以降解的，只是生化过程需要较长的时间。我说酸化没必要，并不是因为酸化效果不好，而是从投资、占地等经济角度考虑。
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18、问：CAST工艺处理城市污水，BOD约80，MLSS约100/L，目前反应过程中DO控制在1.0~3.0，有时DO超过3.0，现在污泥灰分含量比较高，请问恢复时具体要注意哪些方面？大概的控制参数有哪些？以上参数有什么问题？答：根据描述的情况，可能是污泥老化，污泥负荷低导致的，应加大排泥量，减少选择池回流，减少曝气时间。
19、问：如果废水中含硫量较高，湿式氧化会产生硫酸怎么办？会腐蚀管壁，可能造成管壁坍塌。让硫化物析出是不是更好？答：不存在这个问题。采用湿式氧化时硫化物被氧化成硫酸盐，当然会存在一些氧化不完全的硫代硫酸盐。
20. 问：干污泥的添加量和初始培养需要添加多少干污泥有直接的关系吗？
r 答：接种法需要的泥浆量只能是一个大概的范围，经验才是关键，不然接种出来的泥浆最多也就没什么用。
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我曾经在这里看到一个帖子，说某单位直接从附近一个同类工厂的化工废水单元移植、培养驯化活性污泥，移植的污泥量巨大，污泥运输成本很高，但近一个月后培养驯化失败，这是由于培养驯化过程控制不当造成的。
21、问：我们采用的是A2O工艺，现在总磷去除还可以，但是氨氮一直没降低，从投产到现在已经三个月了，我看过一篇文章说不用内回流也能降低氨氮，但是我们的内回流很难控制，几乎没有内回流，不知道该怎么做才能降低氨氮？
答：根据你所说的情况，出水氨氮含量偏高跟回流不足没有关系，主要是反应时间不够，估计这类废水有机氮含量比较高，由于硝化时间不足，有机氮中氨氮含量大于氨氮的硝化速度，出水氨氮含量偏高是正常的，还需要确认硝化的基本条件是否控制好。
22、问题：接触氧化装置生物膜培养过程中，发现生物膜形成后会有脱落现象，应如何解决和避免？
答：生物膜形成后大部分脱落是正常现象，一般脱落后第二次或第三次重新形成才算成功。也就是说第一次成膜不能算是成功成膜，第一次成膜后如果没有大量脱落是偶然的，经过一两次脱落后必然会形成，大多数情况都是这样的。
23、问：亚克力废水处理比较困难，用什么处理工艺比较合适？
答：丙烯酸废水可生化性较差，含有大量的低聚物及SCN等无机COD，所以要先进行预处理，如中和、混凝等，然后再进行生化处理。生化处理建议采用生物膜法，前必须有酸化工序。
24、接触氧化池水力停留时间是否要按填料的孔隙率计算？怎么算？答：按填料的孔隙率计算水力停留时间没有意义，也不准确，应根据生化池的容积负荷和污水的停留时间来计算。
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25、问：水解酸化阶段COD会升高吗？就是大分子水解成小分子，原水中有些大分子是重铬酸钾氧化不了的，水解后可以氧化。我做的是垃圾渗滤液。
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答：确实有可能，原来不能被重铬酸钾氧化的大分子有机物，经过水解酸化后，被氧化掉了，但水解酸化池出水的COD不会升高。其原因是：（1）重铬酸钾法测定COD时，用硫酸银作催化剂，能氧化95%以上的有机物；（2）水解酸化过程中也会去除一部分COD，去除率肯定比上述那些不能被重铬酸钾氧化的物质要高。
26、问题：（1）我们用蒸馏滴定法测定氨氮时，馏出液变黄，影响滴定终点，不知原因，如何避免或消除干扰。（2）测好氧污泥浓度时，应取10毫升沉淀半小时后的污泥，还是取10毫升水和污泥混合液后再沉淀测定？好氧污泥浓度正常值是多少？（3）水解酸化池污泥浓度正常值是多少？
答：如果浓度高，可以稀释后用比色法测定，如果加显色剂后还是黄色，说明氨氮浓度很低（只是猜测）。污泥浓度应在量筒中待污泥沉降后，用100ml混合液测定。污泥浓度控制范围应根据装置实际污泥负荷确定，不能一概而论。
27、问：春节期间卡鲁塞尔2000是怎么运行的（春节期间有的人回家，没有轮班）？
答：只要污水还在流，人们就不能休息，所谓的周末运行模式是不靠谱的。
28、问题：我厂的系统主体为三罐结构（三罐又可分为左罐、中罐、右罐）。
三池相通，每池均设有曝气系统，采用机械表面曝气，并配有搅拌。两外池均设有排水堰和排泥装置。两池交替作为曝气、沉淀池使用，污水可进入三池中的任意一池。现工艺运行分为两个主要运行阶段，第一主要阶段运行步骤如下：（1）污水先进入左池，左池厌氧搅拌1小时，中池好氧曝气，右池作为出水沉淀池。（2）污水继续进入左池，左池停止搅拌好氧曝气3.5小时，中池始终好氧曝气，右池兼作出水沉淀池。（3）左池停止曝气，静静沉淀1小时，污水由左池转入中池。 中池始终为好氧曝气，右池仍为出水。在第一主运行阶段（共计6小时）结束后，经过短暂的过渡期（0.5小时反冲洗）进入第二主运行阶段。第二主运行阶段工艺改为污水从右池进入系统，混合液经中池进入左池作为沉淀池，水流方向相反，运行过程相同。上述工艺在我厂运行两年，我认为该工艺在除磷、除氮方面存在一些漏洞，即各主阶段沉淀池排出的水没有经过完整的厌氧-好氧过程，排出的水实际上主要是好氧水。另一方面，我认为现行工艺在厌氧-好氧期分配上不合理，好氧期过长。对此，我提出几点建议。 以第一主运行阶段为例：污水先进入左池进行厌氧搅拌，经过一段时间的厌氧搅拌后，污水改善后进入中池，左池停止厌氧搅拌，改为好氧曝气。这样，左池就像被“锁”住了一样，可以尽量完成硝化反应。之后左池停止曝气，作为沉淀池使用。然后进入第二主运行阶段，污水从右向左流动，运行过程相同。这个建议提出后，我们也实践了一段时间。在实践过程中，我们遇到了这样一个问题，就是其中一个边池被“锁”住进行曝气，中池出水改善后，中池的污泥总是被推到另一个用作沉淀池的边池。 结果导致中池污泥浓度极低，而沉淀池边池污泥浓度很高，造成“泛滥”和磷的二次释放。针对上述描述的一些情况，我想问一下：（1）我的建议对于我厂目前的工艺是否合理？（2）该建议能否解决中池大量污泥被推入的问题？（3）我厂目前的工艺厌氧-好氧段的时间分配是否合理？
答：对三个问题的回答如下：（1）您的建议比现在的运行方式合理一些。但需要做一些调整。即在锁定左池的前提下，延长左池进水池的时间，相应减少中池进水池的时间，这样比较合理。其原因可以从下面这一项看出。（2）增加左池进水池的时间后，更多的左池污泥被推向中池，使得中池的污泥比调整前多。这样可以使中池进水池末端的污泥浓度比现在的运行方式多。（3）至于厌氧、好氧运行的时间，要根据脱氮、除磷的效果，反复试验确定。
"#:=i]不管左池和中池的进水时间如何调节，两池总的进水时间不变，中池进水时间增加，左池进水时间减少，推向右池的流量不变，但流过的污泥绝对量会减少，当然各池的污泥浓度无法均衡，这是交替曝气池的特点。至于缩短循环时间，是不对的，对于有厌氧段的工艺，如果缩短循环时间，由于无法缩短侧池排料前的预沉淀时间，每循环好氧、厌氧时间会不够，即使不考虑除磷，也要在污泥沉淀性能良好的情况下缩短循环，以减少预沉淀时间，保证生化阶段的时间。 还需注意的是，该工艺对脱氮、脱磷均有一定的局限性，脱磷会制约脱氮效果。
29. 问题：如何在显微镜下计数微生物？我用的是10倍物镜和16倍目镜，也就是总放大倍数是160倍。在总放大倍数为160倍的情况下，我在一个视野中看到3只钟形虫。1平方厘米内有多少只钟形虫？
答：应该用100倍，即目镜和物镜都是10倍，来观察和计数原、后生动物。丝状菌的丰度在100倍时也能大致看出来，污泥结构和游离菌的密度在400倍时更适合观察。计数方法是：先确定每毫升曝气池混合液有多少滴（假设每毫升有20滴），取一滴混合液在载玻片上，小心地盖上盖玻片，然后在100倍时看全部泥样，记录各种原、后生动物的数量，然后再观察其他内容。
答：原因可能是曝气器为了满足供氧，不得不高速运转，打碎了污泥，使沉淀性能变差。该类废水适合空气曝气、推流方式。目前的做法是避免曝气器长时间高速运转，控制污泥浓度，回流比尽量小，避免沉淀池流速上升过快。
31、问题：我认为三槽氧化沟侧沟排泥有它的优点，但同时又有它的致命缺点，就是同SBR工艺一样，会形成排泥漏斗，造成前期污泥浓度很高，后期污泥浓度很低，给后续的污泥处理工艺造成不利，而且使控制系统复杂，需要使用不可靠的仪表或增加工人的劳动强度。
答：这个是完全可以避免的。污泥不可能随时从边沟排出，如果在A阶段就从曝气边沟排出污泥，就不会出现这种情况。污泥沉降性能好的污泥不一定需要从沟里排出，要根据各装置的具体情况而定。至于运行管理方便，当然要有可靠的控制系统，目前的控制系统要考虑简单、成熟，当然如果自动控制系统出现问题，再用人工控制就很不方便了。这也是三槽氧化沟的弱点之一。
32、三槽氧化沟如何交替排泥？是按曝气池实测污泥浓度切换，还是按预测进水浓度切换？
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答：污泥可在A、D初期从曝气边沟排出，此时曝气沟内污泥浓度也较高。在排泥过程中，污泥吸附的一部分物质可随污泥排出，也可减轻后续反应阶段的处理负荷。总之，排泥方式及时间需根据运行周期时间、污泥沉降性能等综合考虑，不能一成不变。交替排泥方式需采用单独的控制系统进行控制，现有的三槽氧化沟控制方案无法满足此要求。
33、三槽氧化沟运行方式如何编制？各阶段运行时间如何确定？
答：由于一个运行周期中前三个运行阶段与后三个运行阶段的运行状况相同，因此设定时可以只考虑前三个阶段。例如A、B、C三个阶段总时间为4小时，应先确定C阶段的时间，此阶段主要起沉淀作用，若停止曝气后，用于沉淀的边沟混合液能在1小时内完全实现泥水分离，则C阶段的时间设定为1小时；A阶段为生化反应的主要时期，其运行时间应远长于B阶段。A阶段运行后，大部分生化反应已完成；B阶段为A阶段向C阶段的过渡阶段，此时废水进入中沟，经生化处理后流向另一条沉淀沟。 曝气侧沟在不进入废水的情况下继续曝气，使沟内尚未降解的物质得到进一步转化，因此B阶段时间较短。应根据不同情况采用相应的运行方式，如污泥沉降性能较差时，应适当增加C阶段时间，相应减少A、B阶段时间。必要时可在C、D之间设置过渡阶段。
34、问题：我公司城市污水处理厂采用卡鲁塞尔氧化沟2000工艺，处理能力为8万吨/日，运行过程中NH3-N去除效果不理想，2月份进水平均NH3-N为32.35mg/L，出水平均为25.99mg/L，请问能否通过提高好氧区DO值来降低NH3-N值？
答：可以提高好氧区溶解氧，内回流闸门开大一点，这样会减少反硝化区缺氧部分的体积，一定程度上提高硝化效果，另外还要考虑碱度是否充足等因素。
35、问题：卡鲁塞尔氧化沟的水力设计在国内还是一个尚未充分探讨的课题。我想主要原因是它涉及到很多因素：比如机械设备（特别是表面曝气机）的机械和水力性能（如曝气叶轮的形状、转速、浸入深度等）以及其工作时输入到水中的能量（这种能量在充氧、推进和搅拌中也有分配关系）；以及氧化沟的具体布置和沟体设计如沟道长度、宽度和水深，导流墙的位置和形状，是否偏心设置等。只有把所有这些因素（也许还有一些上面没有提到的）结合起来，才能得到卡鲁塞尔氧化沟内具体的水流形式和相关参数（如流线、紊流度、断面流速分布和平均流速等）。由于这个问题很复杂，不知道您对卡鲁塞尔的水力设计有什么建议？
答：其实没那么复杂，氧化沟的流速和水力停留时间、氧化沟的容积没有定性的关系，氧化沟的流速是为了控制沟内沉淀，不宜过大，流速过小污泥会下沉，这是通过水下推进器或表面曝气机来完成的。只是完成流速的设备取决于池深、池长等，不同厂家的设备选型也不同。
36、问：请问三道氧化沟运行管理中注意事项及限制条件是什么？
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答：要注意的地方很多，首先要根据实际情况确定运行周期的时间，然后再确定周期内各个运行阶段的时间。运行阶段首先要确定C阶段的时间，因为C阶段是泥水分离时间。还要调节旋转刷的浸入深度，要有良好的充氧能力和搅拌推动力，池内所有旋转刷的浸入深度要一致。旋转刷的浸入深度应在静态下通过出水堰闸门调节，即在氧化沟内充满水但未曝气时，通过出水堰闸门的升降来调节。当旋转刷处于合适的浸入深度时，出水堰闸门的开度即为旋转刷运行时的开启极限。开启状态下两侧沟所有出水堰闸门的极限应基本一致。 根据废水特性及装置实际情况，通过试运行确定每日最佳运行方式，并输入可控程序器进行运行控制。当出现异常情况时，应及时调整运行方式。如沉淀沟因污泥沉降性能差，泥水分离困难时，应增加C阶段时间，相应减少其他阶段时间。两侧沟出口堰的启闭状态按设定的工艺要求自动控制。在半个周期两侧沟的切换中，在预设的时序，应在另一预沉淀沟出口堰闸全部打开后，关闭原出水沟的堰闸，防止原预沉淀沟在排水初期出现浮泥现象。当自动控制系统出现问题时，可采用手动控制操作。 手动控制时各设备开启、关闭的时间及顺序应严格按运行方式进行，与自动控制程序相同。污泥负荷、污泥龄计算中生化部分容积可采用氧化沟总容积*总生化时间与总水力停留时间之比计算得出。
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37、问题：我公司污水处理厂运行近六年，近两个月污泥膨胀一直得不到有效控制，工艺为ICEAS，沉降比60~90多，但丝状菌一般，曝气时间一般根据水中溶解氧含量控制，达到5.0~5.6时停止曝气。我公司主要污染物为乙醇，经常造成瞬时影响，请给点建议？
答：此类水由于可溶性有机物含量高，又缺少需要补充的N和P，容易引起膨胀。
38、问：我厂有两条卡鲁塞尔氧化沟，设计日处理能力8万吨，现在只运行一套系统，日处理能力4万吨，新年过后将投入第二套系统，利用一套系统的污泥培养第二套系统的污泥，请问具体怎么操作？
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A：现在一组已经投入运行，就不需要再进行培养了，可以多积累一些污泥，再投入另一组，就可以了。
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39、问题：请从实践角度，谈谈对污水处理行业自动控制技术，例如卡鲁塞尔工艺的看法？
答：生化处理工艺有很多种，看工艺而定。如果是传统的曝气活性污泥工艺，就没必要做自动控制，只要有液位保护控制和泵等设备的手动遥控就可以了。卡鲁塞尔氧化沟当然最好用自动控制，如果有水下推进器，可以采用保护控制，如果没有水下推进器，最好用运行控制。我这里说的保护控制就是控制系统（如PLC）按照设定的范围调节溶解氧的范围。
通过曝气器的启停和转速来将溶解氧控制在要求的范围内。运行控制有所不同，除了前面的要求外，还需要考虑在曝气器运行缓慢或只有少数曝气器运行时，防止污泥下沉。即曝气器整体运行状态只满足DO的控制，而不能满足泥水混合时的自动调节。
40、问题：我们现在在检测两个池子，1池接种了种泥，但过了一个月，镜检时只发现大量草履虫，发现铃虫的几率基本为零，最多发现几条线虫。2池我们没有加种泥，然后加水曝气，过了一个月，镜检时发现大量铃虫和一些草履虫等细菌，但两个池子的污泥含量都很低。请问怎样才能在1池中培养细菌，提高污泥含量呢？另外曝气池的溶氧很高，一般在9-11之间，很少低于6，这种情况很少出现。我们的鼓风机一直开到最低，2池的溶氧更高，一般在10-12之间。
萨克斯：
答：二池情况类似，是营养不足，曝气量过大造成的。污泥处于不断增长和自氧化状态，所以要严格控制曝气时间。如果无法增加污泥量，只能采用间歇曝气。还要注意营养物比例的控制等问题。
41、问：对于卡鲁塞尔氧化沟工艺，应怎样计算泥龄和剩余污泥量，才能使实际量与计算量相差不大？有没有简便的计算公式或通用公式？
1vG答案：实际运行中，污泥排放量和污泥龄并不是通过计算来控制的，其他形式的活性污泥法也是如此。
42、问：我厂产工业废水，印染、化工行业，生化池污泥只有1.2g/L，镜检未发现原虫、后生动物，出水不达标，大流量污泥回流一周后仍无变化，SVI、SV%都很高，但未见丝状菌，应采取什么措施？
答：估计污泥已发生毒害，就加大回流流量的做法是错误的，应加大污泥排放量，并移植发生毒害前排出的剩余污泥或移栽其它厂的污泥。
43、问题：某工业园区需建设3万吨/日污水处理厂，某公司提出采用“硅藻土+生化”处理工艺，我以前见过关于该技术的介绍，但说法不一，不知道该相信谁，请发表一下看法。
SuUh< 答：硅藻土在城市污水处理中效果很好，运行成本低。工业废水处理应谨慎处理。
44、问题：UASB法在国内应用广泛，但其运行结果也有很大差异，我想原因有几个方面：三相分离器；布水系统；保温措施。这里我有几个疑问：（1）使用UASB法时，三相分离器是否根据具体污水设计？我看到国内有很多公司专门生产三相分离器，而U法多用于工业废水，不同工业废水性质不同，是否会影响三相分离器的正常使用？（2）三相分离器为底进水，布水容易堵塞，不知运行良好的U法是如何解决这个问题的？（3）厌氧反应在35℃时较好，U池的保温是如何实现的？特别是池体采用钢结构时，U池产生的沼气如何使用？如果U池内温度达不到要求，考虑加热时应采取什么措施？
答：三相分离器一般不根据具体的污水进行设计，只考虑其结构对三相分离的影响。配水系统堵塞问题是多孔配水不可避免的问题，可通过反冲洗或气冲等方法解决。至于罐体的保温，一般不需要采取特殊措施，只需控制进水温度即可，若进水温度过低，可在进水管道上安装汽水混合器，用蒸汽加热到合适的温度。但在高效厌氧反应器中，我不看好U池，因为处理效果比EGSB、IC差。对于已建成的UASB，如果处理效果不好，建议进行一些改造，如增加内回流管或在后面增加沉淀池。
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/THq 45、问题：UASB的HRT要求比较长，水力负荷过大，污泥径流特别严重，而且长期内回流出水携带大量污泥，不利于颗粒污泥的形成，您认为怎样？
答：设置内回流会加剧污泥漏损的说法并不正确，它有利于通过增加剪切力来形成颗粒污泥，当然还有很多其他因素影响颗粒污泥形成的条件，影响U池处理效率的提高。
46、问：我厂采用三槽氧化沟处理污水，BOD约350mg/L，处理后有大量剩余污泥，请问是怎么回事？与运行周期有关系吗？
A：可以先尝试同样的方法，即在不影响泥水分离的情况下，减少C阶段的时间，将减少的时间加到B阶段。如果还是不行，再进行下一步。如果已经设置了D阶段，也可以取消D阶段，将D的时间给B阶段，同时保持C的时间不变。
47、问题：我们采用卡鲁塞尔2000氧化沟，出口溶解氧一般控制在2mg/L左右，最大值控制在3.0mg/L，进水量为3万/沟/天，进水BOD有时较低，平均值为50mg/L。氧化沟有效容积MLSS，一般控制在/L，由此得到的F/M为0.0339（不知道这个值对不对）。如果这个值对，那么污泥负荷太低了，对吗？污泥龄一般控制在15天左右，SV30为15，SVI为50左右。不知道该如何调整工艺，才能缓解漏泥现象？
答：我认为污泥已经老化了。对策：增加排泥量，减少供氧量；如在沟渠内安装水下推进器，可使曝气机间歇运行。
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48、问题：水解酸化是废水处理中一个比较难解释的过程，对于COD，有的去除率很低，有的去除率比较高。在我设计的一个化工废水项目中，水解酸化的COD去除率高达40-50%，但需要少量的曝气。在我设计的印染废水处理中水解酸化的COD去除率一般在15-20%左右，但色度去除率很高。水解酸化对pH的要求其实没有资料描述的那么高，pH在6-10之间有效果，但在8左右效果应该会更好。
答：您说化工废水水解酸化COD去除率可达40~50%，且需少量曝气。这是特殊情况，不能说是酸化的实际效果，因为去除的COD大部分是无机COD，在曝气条件下被氧化（因为曝气量很少）。如果没有曝气，COD去除率会大幅下降。
49、问题：按照三相分离器的初衷和作用，UASB不应该有污泥回流，但这又引出以下几个问题：（1）UASB反应器运行时，如何补充污泥？（2）当UASB反应器受到冲击而引起污泥浓度波动时，如何尽快恢复到稳定状态？（3）当UASB反应器内无机污泥排放时，如何尽快恢复到要求的污泥浓度？
A：如果U型池中污泥流失，那么即使污泥能回流也没用，因为污泥回流时反应器的上升流速也会相应增加，回流量越大，污泥流失量越大。所以大部分U型池没有污泥回流。我说大部分没有，是指有部分U型池还有污泥回流，因为U型池后加了一个沉淀池，但这种工序不多。如果是这种情况，最好还是用EGSB或者IC。据我了解U型池主要是絮状污泥，反应器不高，上升流速不能太快，污泥滞留不多，不能增加容积负荷。一般的U型池虽然没有污泥回流，但出水还是可以回流的。
50、问题：UASB之所以有较高的污染物去除效率，主要是颗粒污泥的作用，而您却说是絮凝污泥，这怎么可能呢？
答：我并没有说U池没有颗粒污泥，而是说它主要由絮状污泥组成，因为大多数UASB都是这样。这也是U池容积负荷低的原因（相对EGSB和IC而言）。至于为什么U池不能像IC那样基本都是颗粒污泥，而且颗粒污泥粒径小、质量高，这就涉及到颗粒污泥的形成机理和条件了。这方面我就不细说了，但是可以说明一点，反应器的上升流速是重要条件之一，UASB不能完全满足这个要求。
51、问题：为控制UASB污泥的流失，可否在顶部加回流管，控制其回流比例，形成内循环？
A：非常好的建议！不过这样做的目的主要是为了便于颗粒污泥的形成，大大提高颗粒污泥的比例，增加污泥的滞留率。
52、问题：UASB池增加回水管对水的上升流量有影响吗？
答：是的，循环区上升流速会加快，这也是设置循环的目的。虽然初期无法避免反应器污泥的溢流，但可以充分混合污泥和水，也有利于污泥颗粒化，增加污泥的滞留量。经过一定时间后效果就会显现出来。
53、问题：如果在UASB池中增加内回流管，水的上升速度会增大，这对三相分离器有什么副作用吗？
五
答：因为它是从三相分离器下部回流到底部的，所以我想它不会影响三相分离器的上升流量。
54、问题：但是如果UASB池没有内循环，在排污时排出的泥浆过多怎么办？
答：因为污泥不流出，所以不存在这个问题。如果设置沉淀池，污泥会回流，但回流的大小只能反映整个系统污泥的周转率或循环率，与系统内污泥量无关。也就是说，如果U池不排出污泥，无论污泥回流多大或多小，系统内污泥量都不会受到影响（不考虑污泥增长的因素）。
55、UASB污泥排放控制不当，造成污泥流失怎么办？如何正确控制污泥排放？
答：这是运行管理的问题。正如好氧活性污泥法有“三相平衡”的调节一样，各种厌氧装置的运行参数也应根据运行情况进行控制，如泥水两相平衡的调节，使反应器的容积负荷控制在适当的范围内。容积负荷（这里指污泥的体积）受排泥量的控制，同时也受废水量和浓度的限制。当废水量增加或废水浓度升高时，为保持负荷平衡，应少排或不排泥，以增加系统中的污泥量，反之，应多排泥，以减少系统中的污泥量。此外，还应考虑许多限制因素，如：系统中污泥过多，可降低容积负荷，但会增加污泥的膨胀，影响泥水分离； 污泥排出量过多会造成容积负荷过高，VFA/ALK比值升高，影响处理效果，这些都要根据具体情况反复试验确定，有些方面还是要靠经验。
56、我们开发了一个工艺，也用了UASB，UASB有出水回流。由于进水量很小，每天只有10吨左右的水量，污泥加入UASB后不能悬浮。运行一个多月后，污泥一直沉到池底，回流好像没有效果。污泥沉到池底一米多深。后来我们换了一台循环泵，加大回流，但刚换了泵，出水就变黑了。我想可能是把池底的污泥冲上来了。这样会把污泥全部冲走吗？是不是因为循环泵的流量太大，把污泥打散了？
答：污泥已经无机化了，虽然不知道你们的UASB池的容积，但是可以猜测是容积负荷太小，难以维持。
57、问：UASB污泥培养要注意哪些情况？据我所知，在调试阶段，一般要求进水的cod值在100~250/L以下，pH值一般要求在7~8之间。还要注意哪些问题？在调节池中，进水的均匀曝气对UASB有影响吗？UASB池上方的水应该是清澈的还是黑色的？
答：这些问题很难用几个词来解释，您可以参考相关材料，但是有两个要点要解释：调试的初始体积负载不能逐渐增加，并且必须逐渐增加，并且不能通过cod来控制少量的碳水化合物；
58.问题：我们的工厂使用AO方法来处理含有氨的氮的废水。
答案：（1）控制硝酸盐的硝酸盐，尽可能多地去除硝酸盐；（2）增加从沉积罐中排出的污泥量尽可能确保进入沉积罐的污泥不是缺氧的，以大大减少进入沉积罐的硝酸盐含量的数量
59.问题：目前，我们的工厂的处理能力为40,000吨 /天，两个增厚罐，设计的污泥体积为 /d，污泥负载为 /m2•d。
一段时间以前，当储罐的时间无法及时消除，污泥的体积约为 /d，污泥负载为 /m2•d。
答案：如果您说，由于您说的泥浆的数量，可以调整泥浆的数量，因此可以调整泥浆的量，可以减少泥浆的限制，因此可以减少泥浆的量。池中的集中污泥也可以交替进行污泥发酵。
＃\60。问题：可以使用悬浮物方法确定MLSS吗？
答：MLS仅是污泥中的微生物的粗略指示，因为MLS包括两种类型：固定固体是固定的，是有机物质的，固定固体是无机的。在调整两个星期后，是否开始使用SBR的处理局。
62.我们正在研究一个膜，膜的效果非常好。为了帮助！除了pH或有毒物质之类的因素外，它可能是由太长的曝光时间和太低的负载引起的。
63. Q：由于天气很热，但在水中的污泥浮出水面，如果我们通过减少曝气量来控制污泥，那么它会影响流出质量吗？
答案：污泥的浮动量也不是由过多的充气引起的方法是增加从沉积罐中排出的污泥（降低污泥层的高度），以减少泥土中污泥的停留时间，防止或减慢污点的发生，并且污泥层的降低也有助于在炎热的天气中分离泥浆。
64.我目前正在从事污水处理项目。
答：尽管这种废水的浓度很高，但仍有可能使用厌氧处理的浮选过程加上有氧运动。
65.问题：经过20天的厌氧高温发酵，在厌氧罐中牲畜发酵后，没有产生气体，pH值升高和下降。
答：VFA太高了，碱发酵阶段尚未完全到达。
66.问题：当我看到一些过程（例如SBR方法）时，我会感到困惑，因为您认为没有污泥，因此解决了污泥堆积问题。
答：说没有污泥的情况下，SBR过程中不会扩展污泥，这不是正确的。
67.问题：在化学废水处理装置中，使用水解和接触氧化过程，氧化池中的溶解氧气为零。 。
答案：首先，不要谈论废水的浓度和水质。时代，应该进行全面的分析，但无论实际情况如何，氧化池中没有溶解的氧气。
68.问题：中端药物的平均废水为1700，BOD约为800，最高的COD约为3000。 XIDE发电机并用消毒池添加漂白水。
69.我看到的药物水解和酸化通常会影响随后的接触氧化，您会说这是不必要的吗？
答案：酸化的主要目的是改善污水的生物降解性。
71.问题：返回污泥从沉积罐的底部流回曝气罐，但是进入沉积罐的水量是水流的量加上回流流量的量。
答：您说的是一定的，但仍然是错误的。从储罐中出来。
72.问题：我们现在正在设计的二次沉积罐是Orbel氧化后的沉积罐，氧化ditch沟的重点是8。 2，是吗？
答：我认为这是不合适的，如果将来的污泥定居点很差，返回污泥的浓度不能高，至少不比径向流动类型高。 治疗系统。
73.我们的工厂的废水主要是盐盐和酒精。有什么方法可以修改一些过程以使水质达到100以下？
答：低剂量条约法在有氧池中使用，这是一个将活化碳粉和活性污泥结合在一起的过程。
74.问题：流量= 360m3/d，COD =/L，BOD = 850mg/L，SS = 100mg/L，色彩= 100次，80％的工业废水和20％的家庭污水处理
答：对于这种废水，建议使用凝结 + SBR（低剂量协议技术），即在充气罐中添加少量的粉末状活化碳与污泥相结合，这只能通过每天的污垢造成了一小部分，而量很大不是必需的，因为废水的B/C比已经很高。
75.问：北方的氧化池如何设计？
答：氧化池不适合在北部使用。
76.由于废水中没有细菌菌株，接种后，接种的是一个非常高的浓度。
答：这可能是测量BOD5时未执行空白测试的错误或稀释倍数不当引起的错误。
77.您说，同一废水的BOD低于COD，但是有两种类型的工业废水的BOD会高于COD。含有吡啶的拟氨酸，因为吡啶无法化学打开环（因此它不会显示鳕鱼），但是吡啶可以在生物学上打开环，因此BOD高于COD（注意：吡啶的化学环开口是氧化环的开口，并且吡啶环的生物环是还原环的开口）。
答：您的陈述是，氮浓度和吡啶的含量高于COD，但问题也是合理的，但是氮在BOD5培养的条件下没有足够的硝化条件。 BOD5的测量值是高的，除非五天后通过硫化钠的标准方法来测量溶解的氧气，否则溶解了氧气。 使用家用污水或肥料水，不会适应此类废水。
78.问题：外国设计的UASB负载是中国设计的两倍。
答：我无法清楚地解释，国外的设计是基于颗粒状的污泥，而中国的设计基于絮凝污泥或半闭合污泥。
79.每天的处理能力为54,000吨，实际摄入量约为30,000吨/天。 63-77，氮为53-69，出口中的总氮为23-47，氮含量为25-40。
答：应增加有氧区域中的溶解氧，并应完全打开内部回流堰门，以便可以增加前缺氧区中的溶解氧气，以便还必须检查碱性和其他因子是否满足需求。
80.问题：您可以使用AB方法提供特定的过程来治疗废水吗？
答：礁石废水的生物降解性很差，因此AB方法是适当的，因为可以在A节中去除某些非生物降解的物质：筛查 +水入口升降泵 +曝气罐 +中间储罐 +中间储罐 + b曝气罐储罐 +上面的per含量。
81.问题：为什么快速COD确定需要这么短的时间？
答：由于快速方法的酸度增加了1.4倍，因此氧化速率加速了。
82. : The of my : the is tank (COD=500) and then , to tank (the ratio of to is 1:2, COD is 300-400); then to tank (with ) - tank - tank - (, ) - . : The water in the tank is black, the of the tank is very poor, and there are . The COD does not meet the , more than 150. Why does this ? How to solve it?
答：如果过程选择不合理，则可能会出现问题。
83.我们的工厂面临着一个大问题：废水中的氮不符合标准。 = 80-90％的SV60％，污泥年龄约为6天。
答：更不用说其他条件了，完全从污泥年龄开始完全硝化条件，因为在6天的污泥中，污泥负荷高于0.15。