污水处理技术问答300题
废水处理技术300问30答
1、问题：采用CAST工艺时，污泥脱水后的混合液直接排入进水泵房，导致进水COD、SS偏高，影响选择池的反硝化反应，请问该如何解决？
答：这是目前污水处理厂普遍忽视的一个问题，即污泥脱水后的滤液返回生化池后对生化处理的影响。因为污泥脱水前必须投加调理剂如PAC、PAM等，这些药剂有的具有一定的毒性，污泥脱水时可以随滤液返回生化反应池。处理这些滤液，在技术上没有问题，就是成本问题。如果选择了合适的污泥调理剂，控制好投加量和进入脱水机的污泥量，对前面的生化处理不会造成大的影响。还是要强调，污泥脱水效果取决于污泥处理工艺全过程的管理，包括污泥浓缩池的管理。
2. 问：“泥龄”如何确定？如何控制？是通过排泥量确定，还是通过其他方式确定？
答：泥龄、F/M等更多的是设计参数而非运行控制参数，在工艺控制中只是参考参数，实际操作中通常以MLSS值加经验来控制排泥量，在SVI比较稳定时，也可以以SV30为参考。
3、问题：我厂采用氧化沟工艺，有时装置出水氨氮比进水高，进水TP约2.5mg/L，出水只有0.2mg/L左右，三台曝气机全负荷运行，一直没查出原因，请问这是怎么回事？
答：我们只能根据您提供的信息做初步分析，可能是污水中含氮有机物较多，反应时间不足，有机氮的氨化速度大于氨氮的硝化速度，另外可能是含磷不足，影响同化去除氨氮的效果。
4、问题：运行过程中，氧化沟表面堆积一层厚厚的污泥，直径约1mm的污泥颗粒呈淡黄色，常造成二沉池内出现大量漂浮污泥，污泥发白，絮凝物随出水流出，SV30迅速下降，失去处理效果，堆积污泥变薄、排除，如此循环往复，其原因及防治措施有哪些？
答：就是污泥失去了活性，导致ESS升高，有两种可能，一种是污泥自氧化，一种是污泥中毒，从你描述的现象来看，前者的可能性比较大，可以测量污泥的耗氧率，这样可以针对性地采取措施。
5. 问：AB法A段如何控制？是不是要从一个沉淀池连续将同样的流量回流到A段？SV30控制在多少？控制在5%-10%可以吗？
答：A段回流比应大一些，但一沉池污泥停留时间不宜过短。A段虽然以吸附为主，但也有一定的生物降解作用，生物降解大多在沉淀池内进行，只有降解吸附在污泥表面的有机物，才能恢复吸附能力，应采用MLSS控制，污泥沉降性能稳定时也可采用SV30，应根据实际情况确定，5%-10%的沉降比过低。
6、问：污水处理厂运行一两年，处理效果不理想，是否要考虑重新养菌（换泥）？换泥和刚开始养菌有什么区别？
A：不用改！如果操作条件不变，就算改了也是一样，就算用了再优越的菌种也没用，只能维持一段时间。重要的是把操作条件控制好，如果是设计问题，要及时改正。
7、问题：我在调试工业废水，工艺流程为：水解+厌氧+好氧池1+好氧池2+沉淀。由于安装问题，曝气池分布不均匀（用圆形曝气头曝气），每个曝气器处都有喷泉状上下翻滚（直径约1m）。曝气不均匀对处理效果有多大影响？还发现曝气区填料上生物膜很少，镜检下发现较大的后生动物，未发现其它生物。填料上生物膜表面呈淡黄色，曝气区外的生物膜厚达3cm。能解释一下吗？
答：你所描述的情况不能说是曝气不均匀，是正常现象。而且你说生物膜不多，不知道有多少？如果生物膜基本覆盖填料，就很好了。至于曝气区外的生物膜达到3cm厚，就是严重结球，要采取措施，比如用大风量冲洗，厌氧膜剥离等。
8.问题：请回答以下有关接触氧化池的问题。
（1）接触氧化池排水时，污泥可以在填料上存活多长时间？
（2）接触氧化池处理能力下降时，是否应补充营养物？
（3）您认为添加煤油来消除泡沫有效吗？如果有效，应该添加多少？
答：对三个问题的答复如下：
（1）接触氧化池排空后，不是生物膜污泥能存活多久的问题，而是要防止软质填料干涸变硬，一旦变硬，浸入水中就很难再舒展，所以必须防止这种情况的发生；
（2）接触氧化池处理能力的下降要从多个因素考虑，其中生物膜厚度的控制非常重要，膜太厚会严重影响处理能力。还要注意，池子只能慢慢排空，否则堆积大量生物膜的软填料框架会塌陷或变形。（3）化学泡沫更有效的方法是用水喷洒（不能直接用水冲洗）。不赞同用煤油等方法消泡。
9、问：我厂近一周进水、出水、生化池平均数据如下：
生化需氧量
化学需氧量
肺动脉高压
SS
色度
氨氮
总氮
总磷
水摄入量
253
810
7.9
286
32次
二十八
64
6.0
水
4.8
74
8.1
12
8次
7.6
22.8
1.02
生化池：MLSS：4200 MLVSS：2340 SV%：47.2
污泥指数：118.9 污泥龄为35天
采用改进的活性污泥处理工艺，现进水量仅为2.5万吨/日左右（设计5万吨），其中80%以上为工业废水，还有少量高浓度垃圾渗滤液。工艺流程为：曝气沉砂池-生化池-二沉池。无接触池或水解池，生化池采用鼓风机加深水盘曝气，连续进水时溶解氧达不到1mg/L，停水后溶解氧缓慢上升到4-5mg/L左右。进水严重过量及结构的缺陷导致生化池负荷很大，而污泥浓缩池很小（180立方米），相当一部分剩余污泥回流至进水泵房。
现在的问题是：
（1）二沉池注满水后，经常发现有活性污泥悬浮颗粒，是不是因为沉淀时间不足或沉淀困难？
（2）三个二沉池内均发现了红虫（水蚤）聚集体。水蚤似乎是水质好的标志。是不是因为污泥浓度高，它们才大量繁殖呢？
（3）二沉池内有时会发现一层薄薄的漂浮污泥，是不是因为污泥沉降性能很差、生化池曝气不够，或者污泥没有及时回流？
（4）二沉池三角堰板容易长青苔或藻类，有什么方法可以解决这一问题？
（5）我觉得污泥老化严重，需要控制MLSS在3000-3500之间或者更低，增加剩余污泥排放量，降低污泥龄，生化外调池抗冲击能力是否会下降？出水水质是否会改善？
答：污泥有些老化，但不严重，污泥龄已达35天，以此推算污泥负荷小于0.03，控制现在污泥浓度为2/3即可，污泥浓度应逐步降低。水蚤对出水无影响，分析取样时不要带水蚤。还要注意沉淀池泥层的控制。二沉池三角堰上的青苔、藻类只能人工清除。
10、问题：我们对石化废水进行两级生化处理，第一级为圆形全混合曝气池，第二级为推流曝气池，第一级DO为0.2mg/L，第二级DO为5.0mg/L。在此期间，第一级生化进水pH为8.0，出水pH为6.5，第二级生化处理后pH为5.78，超出6-9的范围，请问这是怎么回事？
A：**由于污泥负荷高，所以DO低是正常的。**pH下降的原因可能是负荷过大导致酸化。二级出水pH下降可能是硝化作用消耗碱度导致的。由于你的介绍太简单，我只能做简单的分析和推断。
11、问题：对于氨氮的去除，除了要有足够的碳源、足够长的泥龄、足够的回流外，回流是好氧池出水还是二沉池底部回流？我现在在调试氨纶废水，原来的设计是好氧池出水回流，但实际上如果回流增加一倍，前面的缺氧池的厌氧环境就无法保证了。我师傅说好氧池的溶解氧控制在1mg/L左右比较好，这样对吗？
答：根据您的介绍应该是前置反硝化，好氧池出水和二沉池污泥都需要回流，您说如果回流量达到一倍，前面缺氧池的厌氧环境就没法保证了，这是不对的，缺氧区不等于厌氧，DO小于0.5mg/L。您师傅说好氧池溶解氧控制在1mg/L左右比较合理，可以避免缺氧区DO超过0.5mg/L。如果好氧区DO在1mg/L左右，当出水回流量增加一倍时，缺氧区DO还是大于0.5mg/L，好氧区溶解氧不能降低，也不要随意减少出水回流量（进入缺氧区的硝酸盐氮会比较少）。 此时可以在不影响二沉池泥水分离效果的情况下减少二沉池的污泥产量，同时可以抬高池内污泥层，增加污泥在二沉池的停留时间，使之处于缺氧或厌氧状态，也有利于避免缺氧区DO的升高。二沉池污泥产量的减少，不会影响返回反应池的污泥量，因为二沉池泥层升高时，污泥在泥层浓缩时间更长，这种情况下污泥产量减少了但是污泥浓度提高了。如果是接触氧化工艺，出水要回流，但是污泥不回流。我不赞同使用前置反硝化，关于去除硝化细菌的说法不太恰当，但是我明白你的意思。
12、问题：（1）近期车间试车，进水出现异常，昨日COD为/L，而设计只有600mg/L，请问应采取什么措施尽快恢复出水正常？
（2）就近空压机房风压8公斤，但是没有安装减压阀，他们解释曝气管的流量阀也能控制压力，请问曝气不均匀是不是因为风压过大导致的？
答：如果进水COD大于设计值的十几倍，就不能达标，应增加供氧量，减少污泥排放量或不排污，目的是控制污泥负荷和供氧量。但请注意：减少污泥排放量或不排污泥是暂时的，过一段反应时间（至少半天）后，应增加污泥排放量。以上措施的目的是先将污泥与高浓度污水混合吸附，经过一段时间，一部分有机物会降解，但大部分有机物仍会吸附在污泥上，让其随污泥排出系统，使系统尽快恢复正常，因为这样的高浓度废水一般不会持续很长时间，8公斤风压是不可能做到的。
13、问：采用活性污泥法处理鱼类加工废水，生化部分分为三个池串联，现在第一、三生化池出现大量泡沫，而第三生化池没有泡沫，起初以为是洗涤剂泡沫，但最近洗涤剂达到峰值时，放水时已经四五天了，依然不见好转且有增多的迹象，请问是什么原因，如何解决？
答：可能是鲨鱼引起的生物泡沫，在进水含油、负荷较低的后段容易繁殖。这种泡沫用喷水很难消除，只能人工消除或让部分原水直接流入后置生化池，可以一定程度上抑制鲨鱼的繁殖。
14、问题：对旧装置进行改造处理氨氮废水，采用水解+厌氧+两级好氧（接触氧化工艺），污水回流至水解池，污泥回流至厌氧池（缺氧池）。如果加大回流流量，水解池污泥会很快流失（水解池由黑变清），后面的厌氧池溶解氧可达0.7。为此我们尝试过将沉淀池底部回流（通过通气管），但由于回流流量有限，氨氮去除率不理想。请问：在前置反硝化工艺中，一般是将好氧池出水还是将沉淀池出水回流？
A：二段好氧池的出水应该回流到缺氧区，而不是回流到水解池和厌氧池。可能你解释的不够清楚，我总感觉这个流程有点问题。水解池就是酸化池，主要通过水解酸化提高废水的可生化性。你应该先了解硝化效果好不好，再考虑反硝化问题。还有你提到的沉淀池是不是最后一个沉淀池（用来沉淀好氧池脱落的生物膜）？厌氧池后面还有沉淀池吗？我感觉除了设计问题，还有运行管理的问题。
15、问：我们采用SBR工艺处理医院污水，投入了生活污水和回流污泥（带式污泥机污泥1000斤），曝气十分钟左右出现大量白色泡沫，水量约120立方米，水量大，浓度高吗？下一步需要做哪些准备？如何更好的培养微生物？如何控制曝气时间？
答：如果用脱水污泥作为污泥培养接种，投加量至少要达到有效池容量的3%，还有营养要求，接种污泥投加量偏少，至于出现泡沫，属于正常现象，污泥形成后，泡沫会大大减少或消失。后面这个问题是运行控制的基础问题，这里就不多介绍了。
16、问题：我厂采用厌氧—水解—**好氧接触氧化—二级好氧接触氧化工艺，进水COD≤100mg/L，进水氨氮50mg/L，BOD5/COD在0.35以上，出水氨氮不能达标，如何解决？
答：你的工艺要改一下，这样不达标，如果进水氨氮50mg/L（总氮要高一点），BOD5/COD在0.35以上，就不用水解酸化了，如果COD在0.35以下，就不用用厌氧处理了，厌氧池和水解池改成好氧池就可以了，不用设反硝化池，只要控制现在的**好氧接触氧化池溶解氧在0.5以下就可以了（假设水解池和厌氧池都改成好氧池）。因为对各方面的具体情况不是很了解，所以这只是初步的想法。
17、问：为什么说“BOD5/COD在0.35以上时，不需要水解酸化”？
答：因为这样的B/C比污水的可生化性尚可，这个比例下污水中不可生化物质的含量不是很高，大部分都能被活性污泥吸附，通过剩余污泥的排放去除，使出水达标。还要注意，一部分所谓不可生化有机物还是可以降解的，只是生化过程需要较长的时间。我说酸化没必要，并不是因为酸化效果不好，而是从投资、占地等经济角度考虑。
18、问：CAST工艺处理城市污水，BOD约80mg/L，MLSS约100mg/L，目前反应过程中DO控制在1.0~3.0mg/L，有时DO超过3.0mg/L，现在污泥灰分含量比较高，请问回收时具体要注意哪些方面？大概的控制参数有哪些？以上参数有什么问题？
答：根据描述情况，污泥老化可能是由于污泥负荷过低造成的，应增加污泥排放量，减少选择池回流量，缩短曝气时间。
19、问题：如果废水中硫化物含量高，湿式氧化会产生硫酸怎么办？会腐蚀管壁，可能造成管壁坍塌。让硫化物沉淀下来是不是更好？
答：您说的这个问题是不存在的，湿式氧化是把硫化物氧化成硫酸盐，当然会存在一些氧化不完全的硫代硫酸盐。
20. 问：干污泥的添加量和初始培养需要添加多少干污泥有直接的关系吗？
答：接种培养所需泥量只能是一个大概的范围，关键是经验，否则接种再多的泥也没用。我在这里看到一个帖子，该单位直接从附近一个同类工厂的化工废水装置中移植活性污泥进行培养驯化，移植的污泥量大，花了很多污泥运输费用，但近一个月后培养驯化失败，是培养驯化过程控制不当造成的。
21、问：我们采用的是A2O工艺，现在总磷去除还可以，但是氨氮一直没降低，从投产到现在已经三个月了，我看过一篇文章说不用内回流也能降低氨氮，但是我们的内回流很难控制，几乎没有内回流，不知道该怎么做才能降低氨氮？
答：根据你说的情况，出水氨氮含量比进水高，跟没有内回流没关系，主要是反应时间不够，估计这类废水有机氮含量比较高，由于硝化时间不足，有机氮中氨氮含量大于氨氮的硝化速度，出水氨氮含量升高是正常的，还需要确认是否满足硝化的基本条件。
22、问题：接触氧化装置生物膜培养过程中，发现生物膜形成后会出现脱落的现象，应如何解决和避免？
A：生物膜形成后脱落是正常现象，一般脱落后要经过第一次或第三次重新成膜才算成功，也就是说第一次成膜不能算成功，第一次成膜后如果没有大规模脱落，就是偶然的，经过一两次脱落后再成膜是必然的。这个说法可能太夸张了，但大多数情况下都是这样的。
23、问：丙烯酸废水处理比较困难，采用什么处理工艺合适？
答：丙烯酸废水可生化性较差，含有大量的低聚物、SCN等无机COD及高氮有机物，因此必须先进行预处理，如中和、混凝等，再采用生化处理，在生化工艺前必须设置水解酸化工艺。
24、问题：接触氧化池的水力停留时间是否应该按填料的孔隙率来计算？怎样计算？
答：仅根据填料的孔隙率来计算水力停留时间是没有意义的，也不准确的，应该是容积负荷加上污水在生化池内的停留时间。
25、问：水解酸化阶段COD会升高吗？就是大分子水解成小分子，原水中有些大分子是重铬酸钾氧化不了的，水解后可以氧化。我做的是垃圾渗滤液。
答：确实有可能，原来不能被重铬酸钾氧化的大分子有机物，经过水解酸化后，被氧化掉了，但水解酸化池出水的COD不会升高。其原因是：（1）重铬酸钾法测定COD时，用硫酸银作催化剂，能氧化95%以上的有机物；（2）水解酸化过程中也会去除一部分COD，去除率肯定比上述那些不能被重铬酸钾氧化的物质要高。
26、问题：（1）我们用蒸馏滴定法测定氨氮时，馏出液变黄，影响滴定终点，不知原因，如何避免或消除干扰。（2）测好氧污泥浓度时，应取10ml沉淀半小时后的污泥，还是取10ml水和污泥混合液后再沉淀测定？好氧污泥浓度正常值是多少？（3）水解酸化池污泥浓度正常值是多少？
答：如果浓度高，可以稀释后用比色法测定，如果加显色剂后还是黄色，说明氨氮浓度很低（只是猜测）。污泥浓度应在量筒中待污泥沉淀后，用100ml混合液测定。污泥浓度控制范围应根据装置实际污泥负荷确定，不能一概而论。
27、问：春节期间卡鲁塞尔2000是怎么运行的（春节期间有的人回家，没有轮班）？
答：只要污水还在流，人们就不能休息，所谓的周末运行模式是不靠谱的。
28、问：我厂系统主体为三池结构（三池又可分为左池、中池、右池），三池相通，每池均设有曝气系统，采用机械表面曝气，并配有搅拌。两外池设有出水堰及排泥装置。两池交替作为曝气沉淀池使用，污水可进入三池中的任意一池。现工艺运行分为两个主要运行阶段，主要阶段运行步骤如下：（1）污水先进入左池，左池厌氧搅拌1小时，中池好氧曝气，右池作为出水沉淀池。（2）污水继续进入左池，左池停止搅拌，好氧曝气3.5小时。 中池始终好氧曝气，右池兼作出水沉淀池。（3）左池停止曝气，静置沉淀1小时，污水由左池转入中池，中池始终好氧曝气，右池仍作出水处理。第一主运行阶段（共6小时）结束后，要经过短暂的过渡期（反冲洗0.5小时）后，再进入第一主运行阶段。第一主运行阶段工艺改为污水由右池进入系统，混合液经中池进入左池作沉淀池，水流方向相反，运行工艺相同。以上工艺在我厂已运行两年。 我认为该工艺在除磷、除氮方面存在一些漏洞，即各主级沉淀池排出的水没有经过完整的厌氧-好氧过程，排出的水实际上以好氧水为主。另一方面，我认为现行工艺在厌氧-好氧时段分配上存在不合理之处，好氧时段过长。对此，我提出了一些建议。以第一主级为例：污水先进入左池进行厌氧搅拌，经过一段时间的厌氧搅拌后，污水提升至中池，左池停止厌氧搅拌，改为好氧曝气，这样左池就好比被“锁”住了，可以尽可能完成硝化反应。之后左池停止曝气，作为沉淀池使用。然后进入第一主运行阶段，污水从右向左流动，运行过程相同。 这个建议提出之后，我们也实践了一段时间。在实践过程中，我们遇到了这样的问题。即在其中一个边池“锁门”曝气、中池水质改善后，中池的污泥总是被推到另一个用作沉淀池的边池中。结果，中池的污泥浓度极低，而沉淀池边池的污泥浓度很高，造成“泥漫”，造成磷的二次释放。
针对上述一些情况，我想问以下几个问题：
（1）我的建议对于我们工厂目前的工艺来说合理吗？
（2）该建议能否解决大量泥浆被推入水池的问题？
（3）我厂现行工艺中厌氧—好氧段的时间分配是否合理？
答：对三个问题的答复如下：
（1）您的建议比目前的运行方式合理，但还需做一些调整，即在锁定左水池的前提下，延长左水池注水时间，相应缩短中水池注水时间，这样比较合理，理由见下文。
（2）随着左池进水时间的增加，更多的污泥从左池被推向中池，使得中池的污泥比调节前更多，从而导致中池进水时间结束时的污泥浓度高于现行运行方式下的污泥浓度。
（3）厌氧、好氧处理的时间要根据脱氮除磷的效果反复试验确定。不管左、中池的进水时间如何调整，两池总的进水时间不变，中池的进水时间增加，左池的进水时间减少。流向右池的流量不变，但流过的污泥量会减少。当然，各池的污泥浓度不可能均衡，这是交替曝气池的特点。
缩短循环时间是错误的。对于有厌氧阶段的工艺，如果缩短循环时间，侧池出水前的预沉淀时间不能缩短，这样每循环好氧、厌氧时间就不够了。即使不考虑除磷，在污泥沉降性能良好的情况下，也应缩短循环，以减少预沉淀时间，保证生化阶段的时间。还应注意，该工艺对脱氮、除磷都有一定的局限性，除磷会制约脱氮效果。
29、问题：显微镜检查时如何计数微生物？我用的是10倍物镜和16倍目镜，也就是总放大倍数是160倍。在总放大倍数为160倍的情况下，我看到一个视野中有3只钟形虫。请问1平方厘米内有多少只钟形虫？
答：应该用100倍，也就是目镜和物镜都是10倍，来观察和计数原、后生动物。丝状菌的丰度在100倍下也能大致看出来，污泥的结构和游离**的密度在400倍下观察更合适。计数方法是：先确定每毫升曝气池混合液有多少滴（假设每毫升有20滴），取一滴混合液在载玻片上，小心地盖上盖玻片，然后在100倍下看全部泥样，记录各种原、后生动物的数量，然后再观察其他内容。
30、问题：我认为三槽氧化沟侧沟排泥方式有它的优点，但同时也有它的致命缺点，就是会像SBR工艺一样形成排泥漏斗，造成前期污泥浓度很高，后期浓度很低，给后续的污泥处理工艺造成不利，而且使控制系统复杂化，需要使用不可靠的仪表或增加工人的劳动强度才能完成。
答：这个是完全可以避免的。污泥不可能随时从边沟排出，如果在A阶段就从曝气边沟排出污泥，就不会出现这种情况。污泥沉降性能好的污泥不一定需要从沟里排出，要根据各装置的具体情况而定。至于运行管理方便，当然要有可靠的控制系统，目前的控制系统要考虑简单、成熟，当然如果自动控制系统出现问题，再用人工控制就很不方便了。这也是三槽氧化沟的弱点之一。
31、三槽氧化沟如何交替排泥？是按曝气池实测污泥浓度切换，还是按预测进水浓度切换？
答：A、D阶段初期可以从曝气边沟排出污泥，此时曝气沟内污泥浓度也较高。在排泥过程中，可以将污泥吸附的一部分物质随污泥排出，也可减轻后续反应阶段的处理负荷。总之，排泥方式及时间需根据运行周期时间、污泥沉降性能等综合考虑，不能一成不变。交替排泥方式需采用单独的控制系统进行控制，现有的三槽氧化沟的控制方案无法满足此要求。
32、三槽氧化沟运行方式如何编制？各阶段运行时间如何确定？
答：由于一个运行周期中前三个运行阶段与后三个运行阶段运行状况相同，因此设定时可以只考虑前三个阶段。例如A、B、C三个阶段总时间为4小时，应先确定C阶段的时间，此阶段主要起沉淀作用，若停止曝气后，用于沉淀的边沟混合液能在1小时内完全实现泥水分离，则C阶段的时间设定为1小时；A阶段为生化反应的主要时期，其运行时间应远长于B阶段。A阶段运行后，大部分生化反应已完成；B阶段为A阶段向C阶段的过渡阶段，此时废水进入中沟，经生化处理后流向另一条沉淀沟。 曝气侧沟在不进入废水的情况下继续曝气，使沟内尚未降解的物质得到进一步转化，因此B阶段时间较短。应根据不同情况采用相应的运行方式，如污泥沉降性能较差时，应适当增加C阶段时间，相应减少A、B阶段时间。必要时可在C、D之间设置过渡阶段。
33、问题：我公司采用卡鲁塞尔氧化沟2000工艺处理城镇污水，处理能力为8万吨/日，运行过程中NH3-N去除效果不理想，上月进水平均NH3-N为32.35mg/L，出水平均为25.99mg/L，请问能否通过提高好氧区DO值来降低NH3-N值？
答：可以提高好氧区溶解氧，内回流闸门开大一点，这样会减少反硝化区缺氧部分的体积，一定程度上提高硝化效果，另外还要考虑碱度是否充足等因素。
34、问：卡鲁塞尔氧化沟的水力设计在国内还是一个尚未充分探讨的课题。我想主要原因是它涉及到很多因素：比如机械设备（特别是表面曝气机）的机械和水力性能（例如曝气叶轮的形状、转速、浸入深度等）和运行时输入到水中的能量（这种能量在充氧、推进和搅拌等方面也有分配关系）；以及氧化沟的具体布置和沟体设计（例如渠道的长度、宽度和水深，导流墙的位置和形状，是否偏心设置等）。
只有综合所有这些因素（可能还有其他上面没有提到的因素），我们才能得出氧化沟的具体流型和相关参数（如流线、湍流度、横截面速度分布和平均速度等）。这方面非常复杂。不知道您对氧化沟的水力设计有什么看法？
答：其实没必要考虑得那么复杂，氧化沟流速与水力停留时间、氧化沟容积没有定性的关系，氧化沟流速是为了控制沟内沉淀，不宜过大，流速过小污泥会下沉，这是由水下推进器或表面曝气机来完成的。只是完成流速的设备取决于池深、池长等，不同厂家的设备选型也不同。
35、问：请问三道氧化沟运行管理中应注意哪些事项？
答：要注意的地方很多，首先要根据实际情况确定运行周期的时间，然后再确定周期内各个运行阶段的时间。运行阶段首先要确定C阶段的时间，因为C阶段是泥水分离时间。还要调整旋转刷的浸入深度，使其具有良好的充氧能力和搅拌推动力。池内所有旋转刷的浸入深度要一致。旋转刷的浸入深度应在静态下通过出水堰闸门调整，即在氧化沟内充满水但未曝气时，通过升降出水堰闸门来调整。当旋转刷处于合适的浸入深度时，出水堰闸门的开度即为旋转刷运行时的开度极限。开启状态下两侧沟所有出水堰闸门的极限应基本一致。
根据废水特性及装置实际情况，通过试运行确定每日最佳运行方式，并输入可控程序进行运行控制。当出现异常情况时，应及时调整运行方式。如当沉淀沟内因污泥沉降性能差而造成泥水分离困难，导致出水中带泥时，应增加C阶段的时间，相应减少其他阶段的时间。
两侧沟出口堰的开启、关闭状态按设定的工艺要求自动控制，在两侧沟半周期切换时，按设定的时序，应在另一预沉沟出口堰闸全部打开后，关闭原预沉沟堰闸，防止在排水初期原预沉沟出现浮泥现象。
当自控系统出现问题时，可通过手动控制进行操作，手动控制时，各设备的启闭时间和顺序应严格按照操作方式，并与自控程序相同。
污泥负荷和污泥龄计算中的生化部分体积可由氧化沟总容积除以总生化时间和总水力停留时间得出。
36、问：我厂有两套卡鲁塞尔氧化沟，设计日处理能力8万吨，现在只运行一套系统，日处理能力4万吨，新年过后将投入**系统，利用第一套系统的污泥培养第二套系统的污泥，请问具体怎么做？
答：可以采用污泥转运培育的方式，即将目前运行的一组氧化沟剩余的污泥连续转运到另一组即将投入运行的氧化沟中。
37、问题：请从实践角度，分享一下对污水处理行业自动控制技术，例如卡鲁塞尔工艺的看法？
答：生化处理工艺有很多种，要看工艺。如果是传统的曝气活性污泥工艺，就不需要自动控制，只要有液位保护控制和泵等设备的手动遥控就可以了。卡鲁塞尔氧化沟当然最好用自动控制，如果有水下推进器，可以采用保护控制，如果没有水下推进器，最好用运行控制。我这里说的保护控制就是控制系统（如PLC）根据设定的溶氧范围，通过开启、关闭曝气器、转速等来控制溶氧在要求的范围内。运行控制则不同，除了前面的要求外，还需要考虑在曝气器运行缓慢或只有少数曝气器运行时，防止污泥下沉，即曝气器整体运行状态只满足DO的控制，而不能满足泥水混合的自动调节。
38、问题：我们现在在检测两个池子，1池接种了种泥，但过了一个月后，镜检下只发现大量草履虫，发现铃虫的几率基本为零，最多有几条线虫。2池没有接种种泥，然后通水曝气，过了一个月后，镜检下发现大量铃虫和一些草履虫等细菌，但两个池子的污泥含量都很低。我们应该怎样在1池养菌，提高污泥含量呢？另外曝气池的溶氧很高，一般在9-11mg/L之间，6mg/L以下的很少，很少出现。我们的鼓风机已经开到最低了，2池的溶氧就更高了，一般在10-12mg/L之间。
答：二池情况类似，是营养不足，曝气量过大造成的。污泥处于不断增长和自我氧化状态，所以要严格控制曝气时间。如果无法增加污泥量，只能采用间歇曝气。还要注意营养物比例的控制等问题。
39、问题：卡鲁塞尔氧化沟工艺的泥龄和剩余污泥量应怎样计算，才能使实际量与计算量接近？有没有简便的计算公式或通用公式？
答：实际运行中，污泥排放量和泥龄并不是通过计算来控制的，其他形式的活性污泥法同样如此。
40、问题：我厂主要处理印染、化工废水，生化池污泥只有1.2g/L，镜检未发现原、后生动物，出水不达标，大流量污泥回流一周后仍无变化，SVI、SV%都很高，未见丝状菌，应采取什么措施？
答：估计污泥已发生毒害，就加大回流流量的做法是错误的，应加大污泥排放量，并移植发生毒害前排出的剩余污泥或移栽其它厂的污泥。
41、问题：某工业园区需建设3万吨/日污水处理厂，某公司提出采用“硅藻土+生化”处理工艺，我以前见过关于该技术的介绍，但说法不一，不知道该相信谁，请发表一下看法。
答：硅藻土在城市污水处理中效果很好，且运行成本低，在工业废水处理中应慎用。
42、问：UASB法在国内应用广泛，但效果差别很大，我认为原因有几个方面：三相分离器；配水系统；保温措施。我有几个问题：
（1）采用UASB法时，三相分离器是根据具体的废水来设计的吗？我见过国内很多专门生产三相分离器的公司，U法多用于工业废水。不同的工业废水性质不同，会不会影响三相分离器的正常使用？
（2）三相分离器底部进水，布水容易堵塞，不知效果很好的U型法是如何解决这个问题的？
（3）厌氧反应在35℃时比较好。U池保温是如何实现的？特别是池体采用钢结构时。U池产生的沼气如何使用？如果U池内温度达不到要求，考虑加热时应采取什么措施？
答：三相分离器一般不根据具体的污水进行设计，只考虑其结构对三相分离的影响。配水系统堵塞问题是多孔配水不可避免的问题，可通过反冲洗或气冲等方法解决。至于罐体的保温，一般不需要采取特殊措施，只需控制进水温度即可。若进水温度过低，可在进水管路上安装汽水混合器，利用蒸汽加热到合适的温度。不过在高效厌氧反应器中，我不看好U池，因为处理效果比EGSB、IC差。对于已建成的UASB，如果处理效果不好，建议进行一些改造，比如增加内部回水管或在后面增加沉淀池。
43、问题：UASB的HRT要求比较长，水力负荷过大，污泥流失特别严重，而且长期内回流出水携带大量污泥，不利于颗粒污泥的形成，您认为怎样？
答：设置内回流会加剧污泥漏损的说法并不正确，它有利于通过增加剪切力来形成颗粒污泥，当然还有很多其他因素影响颗粒污泥形成的条件，影响U池处理效率的提高。
44、问题：我们采用卡鲁塞尔2000氧化沟，出口溶解氧一般控制在2mg/L左右，最高值控制在3.0mg/L，进水量为3万吨/沟/日，进水BOD有时较低，平均值为50mg/L。氧化沟有效容积为，MLSS一般控制在/L，由此得到的F/M为0.0339（不知道这个值对不对）。如果这个值对，那么污泥负荷太低了，对吗？污泥龄一般控制在15天左右，SV30为15，SVI为50左右。不知道该如何调整工艺，才能缓解跑泥现象？
答：我认为污泥已经老化了。对策：增加排泥量，减少供氧量；如在沟渠内安装水下推进器，可使曝气机间歇运行。
45、问题：水解酸化是废水处理中一个很难解释的过程，对于COD，有的去除率很低，有的去除率较高。在我设计的一个化工废水项目中，水解酸化的COD去除率高达40-50%，但需要少量的曝气。另一家印染废水处理装置中水解酸化的COD去除率一般在15-20%左右，但色度去除率很高。水解酸化的pH要求其实没有文献中描述的那么高，pH在6~10之间有效果，但在8左右效果应该会更好。您对此有何看法？
答：您说化工废水水解酸化COD去除率可达40~50%，且需少量曝气。这是特殊情况，不能说是酸化的实际效果，因为去除的COD可能大部分是无机COD，在曝气条件下被氧化（因为有少量曝气），如果没有曝气，COD去除率会大幅下降。
46、问：按三相分离器设计的初衷和作用，UASB内不应该有污泥回流，但出现以下问题：（1）UASB反应器运行时，如何补充污泥？（2）当UASB反应器受到冲击而引起污泥浓度波动时，如何尽快使其恢复到稳定状态？（3）当UASB反应器内无机污泥排放时，如何使其尽快恢复到要求的污泥浓度？
A：如果U型池中污泥流失，那么即使污泥能回流也没用，因为污泥回流时反应器的上升流速也会相应增加，回流量越大，污泥流失量越大。所以大部分U型池没有污泥回流。我说大部分没有，是指有部分U型池还有污泥回流，因为U型池后加了一个沉淀池，但这种工序不多。如果是这样，还是用EGSB或者IC比较好。据我了解U型池主要是絮状污泥，反应器不高，上升流速不能太快，污泥滞留不多，不能增加容积负荷。一般U型池虽然没有污泥回流，但出水还是可以回流的。
47、问题：UASB之所以有较高的污染物去除效率，主要是颗粒污泥的作用，而您却说是絮凝污泥，这怎么可能呢？
答：我并没有说U池没有颗粒污泥，而是说它主要由絮状污泥组成，因为大多数UASB都是这样。这也是U池容积负荷低的原因（相对EGSB和IC而言）。至于为什么U池不能像IC那样基本都是颗粒污泥，而且颗粒污泥粒径小、质量高，这就涉及到颗粒污泥的形成机理和条件了。这方面我就不细说了，但是可以说明一点，反应器的上升流速是重要条件之一，UASB不能完全满足这个要求。
48、问题：为控制UASB污泥的流失，可否在顶部加回流管，控制其回流比例，形成内循环？
A：非常好的建议！不过这样做的目的主要是为了便于颗粒污泥的形成，大大提高颗粒污泥的比例，增加污泥的滞留率。
49、问题：UASB池增加回水管对水的上升流量有影响吗？
答：是的，会增加循环区的上升流速，这也是设置循环的目的。虽然初期无法避免反应器污泥的溢流，但可以使污泥与水充分混合，也有利于污泥颗粒化，增加污泥的滞留量。使用一定时间后就会看到效果。
50、问题：如果在UASB池中增加内回流管，水的上升速度会增大，这对三相分离器有什么副作用吗？
答：我认为不会，因为它是从三相分离器底部流回底部的，不会影响三相分离器的上升流量。
51、问题：当UASB池未设内循环时，排泥量过多如何处理？
答：因为污泥不流出，所以不存在这个问题。如果设置沉淀池，污泥会回流，但回流的大小只能反映整个系统污泥的周转率或循环率，与系统内污泥量无关。也就是说，如果U池不排出污泥，无论污泥回流多大或多小，系统内污泥量都不会受到影响（不考虑污泥增长的因素）。
52、问：UASB污泥排放控制不当，造成污泥流失，应如何处理？如何合理控制污泥排放量？
答：这是运行管理的问题。正如好氧活性污泥工艺有“三相平衡”的调节一样，各种厌氧装置的运行参数也必须根据运行情况进行控制，如污泥水两相平衡的调节等，使反应器的容积负荷控制在适当的范围内。
容积负荷(这里指污泥的体积)受污泥排出量的控制，同时也受废水量和浓度的限制。当废水量增加或废水浓度升高时，为保持负荷平衡，应少排出或不排出污泥，以增加系统中的污泥量。反之，应多排出污泥，以减少系统中的污泥量。此外，还应考虑许多限制因素，如：系统中污泥过多，可以降低容积负荷，但会增加污泥的膨胀，影响泥水分离；污泥排出过多，会造成容积负荷过高，使VFA/ALK比值升高，影响处理效果。这些都要根据具体情况反复试验确定，有些方面依靠经验。
53、问：我们开发了一个工艺，也用了UASB，UASB设有出水回流。由于进水量很小，只有10吨左右的水量，污泥加入UASB后不能悬浮。运行一个多月后，污泥一直沉到池底，看来回流没有效果。污泥沉到池底一米多深。后来我们换了一台循环泵，加大回流，但刚换了泵，出水就变黑了。我想可能是把池底的污泥冲上来了。这样会把污泥全部冲走吗？是不是因为循环泵的流量太大，把污泥打散了？
答：污泥已经无机化了，虽然不知道你们的UASB池的容积，但是可以猜测是容积负荷太小，无法维持。
54、问：UASB污泥培养要注意哪些情况？据我所知，在调试阶段，一般要求进水COD在/L以下，pH值一般要求在7~8之间。还要注意哪些问题？为了使进水均匀，调节池曝气对UASB有影响吗？UASB池上方的水应该是清澈的还是黑色的？
答：这些问题很难用三言两语解释清楚，可以查阅相关资料。但有两点需要说明：调试初期容积负荷不能太高，要逐步提高，不能只靠COD来控制；调节池少量的曝气是没有效果的，这点氧量对厌氧反应装置的影响可以忽略不计。
55、问：我厂采用AO法处理含氨氮废水，以前运行正常，但最近回流沉淀池经常出现污泥厌氧反硝化现象，造成污泥上浮流走，影响出水水质，请问该如何解决？
答：解决方法：（1）控制反硝化条件，尽可能去除硝酸盐氮；（2）增加沉淀池排出污泥量，降低沉淀池污泥层高度，减少污泥在污泥层中的停留时间，防止污泥缺氧；（3）在条件允许的情况下（不影响缺氧区缺氧环境的前提下），尽可能提高好氧区的溶解氧，保证进入沉淀池的污泥不缺氧。上面第一项是可以大大减少进入沉淀池的硝酸盐氮，防止发生严重的反硝化，后两项措施是即使有大量硝酸盐氮进入沉淀池，由于缺氧，也不容易发生反硝化。
56.目前，我们的工厂的处理能力为40,000吨 /天，设计的污泥体积为 /D，污泥负荷为 /m2*d。储罐无法随时间消除。
答案：如果您说，由于您说的泥浆的数量，可以调整泥浆的数量，因此可以调整泥浆的量，可以减少泥浆的限制，因此可以减少泥浆的量。池中的集中污泥也可以交替进行污泥发酵。
57.问题：可以使用悬浮物方法确定MLSS吗？
答：MLS仅是污泥中的微生物的粗糙指示，因为MLSS包括两种类型：固定固体是无机物质的。
58.我们的治疗局刚刚开始进行调试。
答：减少曝气期并相应地增加沉积期或闲置期。
59. Q：由于天气很热，但在水中的污泥浮出水面较低。
答案：降低污泥的数量也不是由过多的污垢引起的，即使充气量很大，在充气罐中，可以释放出大量的气泡。要增加从沉积罐中排放的污泥（降低污泥层的高度），以减少泥土中污泥的停留时间，以防止或减慢硝化的发生，并且污泥层的降低也有助于在炎热的天气中稍高地处于量化量。
60.我目前正在进行污水处理项目。
答：尽管这种废水的浓度很高，但仍有可能使用厌氧处理的浮选过程加上有氧运动。
61.问题：经过20天的厌氧高温发酵在厌氧罐中，没有产生气体，并且pH值升高和跌落。
答：VFA太高了，碱发酵阶段尚未完全开始。
62.问题：当我看到一些过程（例如SBR方法）时，我会感到困惑，因为您认为没有污泥，因此解决了污泥堆积问题。
答：说没有污泥的情况下，SBR过程中不会扩展污泥，这不是正确的。
63.问题：在化学废水处理装置中，使用水解和接触氧化过程，氧化池中的溶解氧气为零。空气供应是否太小并进入有氧状态（蒸汽水比为30比1）？
答案：我们不谈论废水的浓度和水质，而不是使用泥浆比例的氧气，则可以将氧气的氧气限制在同一范围内。全面的分析应进行，但无论实际情况如何，氧化池中没有溶解的氧气，这是由于氧气供应不足或充气时间不足而引起的。
64.问题：我看到的是水解和酸化，这会影响随后的接触氧化处理效果。
答案：您是水解的主要目的，即使您的B/C比不少，可以使用酸化罐的运行方式，因此您可以使用酸化储罐。
65.问题：例如：Q =/D，激活的污泥法，次级沉积罐的表面负载为0.9m3/m2*h，但是我们的污泥返回比为100％，那么次级沉积罐的表面负载变为1.8，对吗？
答案：沉积罐的表面负载是每小时的污水量除以沉积罐的表面积，即通过每小时沉积罐的每个平方米的水量，每小时未考虑回流污泥的量，因为回流污泥不会从沉积罐中，而是从储罐的底部流过储罐和气层储罐的底部。
66.问题：返回污泥从沉积罐的底部流回曝气箱，但是进入沉积罐的水量是水流的量加上回流水的量。
答：您说的是一定的，但仍然是错误的。从储罐中出来。
67.问题：我们现在正在设计的二次沉积罐是氧化沟的回流污泥浓度是8g/l。返回污泥的浓度可以达到8-12，是否正确？
答：我认为这是不合适的，如果将来的污泥定居点很差，返回污泥的浓度不能高，至少不比径向流动类型高。 治疗系统。
68.问题：我有一个有关过程设计的问题
答案：建议使用少量的粉状碳和粉状的活性碳与活性碳与污泥相结合，这可以大大改善每日运行，只有少量的活性碳就可以用来补充。
69.有一个非常浓度的工业废水。
答：这可能是测量BOD5时未执行空白测试的错误或未在空白样本中添加接种解决方案引起的错误。
70.问题：有两种类型的工业废物，其BOD高于COD，含量较高，氮含量相对较高。它不显示COD），但是吡啶可以在生物学上开放，因此BOD高于COD（注意：吡啶的化学环开环是氧化环的开环，吡啶的生物环开环是还原环的生物环）。
答：您的陈述是，具有高氨氮和吡啶的废水是有意义的，但问题是在BOD5培养的条件下，没有足够的硝化剂量的氮。 ITE。这需要叠氮化钠的标准方法，以消除五天后溶解的氧气，否则BOD5不会代表性。废水类型。
71.问题：外国设计的UASB负载是中国设计的两倍。
答：我不能清楚地解释出国外的污泥，而中国的污泥是基于絮凝的污泥或半