【吐槽】这个皮革废水设计方案怎么了？（技术达人进）

【吐槽】这个皮革废水设计方案怎么了？（技术达人进）

这是关于皮革废水的处理方案。 能看到问题的技术专家，请在文末留言和建议。 让我们在抱怨中共同学习、共同进步。 引言制革废水是水环境污染的重要来源之一，也是所谓“三大废水”（造纸废水、印染废水、制革废水）之一。 治理问题和困难较多，与我国制革厂规模小、分布广、管理不严、不重视科技等多方面因素有关。 国家明确指出，如果这些主要污染企业（如造纸厂、印染厂、制革厂）没有污水处理设施，排放的污水达不到排放标准，将被强制关闭、停产、停产。合并，或者转移。 制革行业是产生大量污水的行业。 制革污水不仅量大，而且是一种复杂、高浓度的有机废水，含有大量的石灰、染料、蛋白质、盐类、油脂、氨氮、硫化物、铬等。 盐分、羊毛、皮渣、泥土、沙子等有毒有害物质。 CODCr、BOD5、硫化物和悬浮固体含量非常高，是一种难以处理的工业废水。

这是关于皮革废水的处理方案。 能看到问题的技术专家，请在文末留言和建议。 让我们在抱怨中共同学习、共同进步。

前言

制革废水是水环境污染的重要来源之一，也是所谓“三大废水”（造纸废水、印染废水、制革废水）之一。 治理问题和困难较多，与我国制革厂规模小、分布广、管理不严、不重视科技等多方面因素有关。 国家明确指出，如果这些主要污染企业（如造纸厂、印染厂、制革厂）没有污水处理设施，排放的污水达不到排放标准，将被强制关闭、停产、停产。合并，或者转移。 制革行业是产生大量污水的行业。 制革污水不仅量大，而且是一种复杂、高浓度的有机废水，含有大量的石灰、染料、蛋白质、盐类、油脂、氨氮、硫化物、铬等。 盐分、羊毛、皮渣、泥土、沙子等有毒有害物质。 CODCr、BOD5、硫化物和悬浮固体含量非常高，是一种难以处理的工业废水。

皮革行业有句行话叫“水中捞金”，非常形象。 由于制革生产的湿法加工是在水中进行的，因此必须在水中添加大量的皮革化工原料，而制革生产中的原料皮革是不可能完全吸收水中的化学原料的。 ，而且某些化工原料的吸收率很低。 例如，制革生产中的浸灰、脱毛工序中，所用石灰、硫化钠、硫氢化钠的吸收率仅为10～30%左右，从滚筒排出时，硫化物含量高达/l，而COD高达每升数十万毫克。 另外，原料皮溶解出来的蛋白质分解后，释放出的氨氮浓度也很高，导致处理后的污水中氨氮含量比处理前更高。 另外，皮革加工中使用的表面活性剂排入废水后，不仅难以去除，而且还会影响微生物的生长。 重金属铬也用于鞣制过程。 回收后处理困难。 在鞣制过程中使用时，它会影响成品皮革的质量。 但如果不回收利用，就会与制革污泥一起排放到环境中，成为危险废物。 另外，制革废水的排放还由于原料革（牛皮、羊皮、猪皮）不同、加工工艺不同、成品革（鞋面革、服装革、沙发革、箱包革、等）、废水水质差异较大，这也是制革废水处理难度较大的原因。

01设计简介

1.1设计主题：皮革废水处理厂设计

1.2 设计依据：

制革厂每天排放生产废水/d，其中含铬废水100m3/d，含硫废水100m3/d。 各种污染物浓度为：COD 800~/L、SS /L、BOD5 1000~/L、NH3-N（以N计）300mg/L、S2-300mg/L、pH 8.5、Cr3+100mg/L。

1.3排放标准：-1996年《污水综合排放标准》

一级标准：

化学需氧量≤100mg/L

BOD5≤30mg/L

SS≤70mg/L

硫化物≤1.0mg/L

NH3-N≤15mg/L

色度≤50

1.4 设计范围：

根据制革厂现有生产规模和实际情况，按设计处理能力/d提出污水综合处理方案。

1.5 项目供应现状

(1)钢管、铸铁管、预应力钢筋混凝土管可就地订购。

（2）就地取材充足。

(3)电源充足。

（四）本项目采用招标方式进行。

（五）项目总投资由国家资金保证，保证项目建设进度。

02设计依据与原则

2.1 设计依据

即将颁布

《皮革工业废水排放标准》。

《中华人民共和国水污染防治法》《实施细则》（2003.3.20）

《给排水制图标准》（GB/-2001）

《建筑给排水设计规范》（-2003）

《给排水工程管道结构设计规范》（-2002年）

《给排水工程结构设计规范》（GBJ69-1984）

《给排水设计手册》（第1-11卷）

《城镇污水处理工程建设标准》（建设部2001.6.1）

2.2 设计原则

1）符合国家现行污水排放标准；

2）以水解+好氧生化（CAST）+生物脱氮技术为基础，辅以物理和化学手段，进行优化组合的综合工艺，最大限度地降低占地、投资和运行管理成本；

3）操作维护方便，符合标准，运行稳定；

4）实施可持续发展战略，推广清洁生产技术，实现综合利用，将环境效益与经济效益有机结合起来。

03工艺方案的选择

根据编制依据和原则，结合本厂实际情况，重点是污染源控制、清洁生产技术推广、污染源削减和污染物排放总量。 在有效控制污染源的基础上，引进先进的制革废水处理技术。 现给出该制革厂制革废水处理工艺方案如下：

1）实行清洁生产工艺，分流清洁和废物，单独回收铬。

A。 尝试实施小液比、铬鞣高吸收技术或铬回收再利用技术

b. 尽量使用环保脱脂剂和无害染料

2）调整制革工序废水处理（或回收）工艺

A。 引进新工艺，改进含铬废水处理工艺，降低成本。

b. 含硫废水处理采用催化氧化处理工艺。

C。 废水综合处理采用物化、生化、缺氧、好氧相结合的方式，采用新技术，提高处理效果，降低运行成本。

3）污水综合处理采用沉淀、水解酸化、CASS生化处理、A/0反硝化工艺。 占地少，节省投资，技术先进，操作简单，运行成本低，处理效果好，经济效益显着。 社会效益和环境效益。

04工艺流程的选择

4.1 废水综合处理工艺

4.2 含铬废水处理工艺

4.3含硫废水处理工艺：

05 流程说明

5.1 含铬废水处理

含铬废水来自制革生产中的铬鞣和复鞣过程。 本项目含铬废水设计日处理量为100m3/d，水质指标为：Cr3+：100mg/L。

5.1.1 反应机理

Cr(III)是两性物质，溶于酸和强碱。 当pH为8.5时，形成氢氧化铬沉淀，Ksp=6.3×10-31。 根据化学平衡理论：

因此，1.99×10-13×51.9961=1.034×10-11g/l=1.034×10-8mg/l

通过上述化学反应机理和化学平衡的计算，从理论上讲，当pH为8.5时，碱沉法可以完全沉淀含铬废水中的三价铬，上清液也可以完全达到污水排放标准，所以用氢氧化钠来调节pH值。

5.1.2 流程操作

转鼓下方设有小型液体收集罐，将含铬废水单独收集，然后分流至车间外的铬液储存罐，然后泵至铬液反应罐，其中碱（石灰粉） )添加的同时添加蒸汽。 升温至70~75℃，控制pH在8.5，静置2小时沉淀。 可生成氢氧化铬沉淀。 然后用板框压滤机将沉淀物压成铬饼备用。 滤液和上清液排至综合废水暴露处。 空调池。

5.2 含硫废水处理

废水中的硫化物来自脱毛和浸灰过程，含有大量的石灰、羊毛渣、蛋白质、蛋白质水解物和硫化碱。 本项目设计日处理含硫废水量为100m3/d，S2-：300mg/l。

5.2.1 反应机理

5.2.2 流程操作

含硫废水首先进入储罐，然后泵入催化氧化罐。 曝气时，加入硫酸锰进行催化氧化，使S2-氧化为SO42-，并析出单质S。 每1Kg硫化物氧化成硫酸盐约需0.75。 kg氧气，催化剂MnSO4用量为40g，浓度约为100mg/l，反应最佳pH值为10，反应时间为5～6h，S2-去除率可达80%左右。 脱硫废水泵入曝气调节池，污泥排入污泥储存池。

5.3 废水综合处理

综合污水先经过粗、细格栅去除水中的皮渣、肉片、牛毛等固体物质，进入曝气调节池，然后用泵提升至初沉池沉淀不溶性泥浆、沙子和水中的其他细小固体物质。 ，同时调节水质、水量和PH。 处理后的上清液进入水解酸化池，提高废水的可生化性。 水解酸化后的污水随后进入CASS池，立即与池内的好氧污泥（好氧细菌、原虫、后生动物等）充分混合，进行吸附和代谢活动。 经过CASS处理后的污水氨氮仍达不到标准，因此后续设置了A/O脱硝池，交替经过缺氧段和好氧段，充分进行反硝化和硝化。 出水经二沉池沉淀后即可达标。 排放。

该工艺产生的污泥全部排至污泥浓缩池浓缩，然后通过卧螺离心机可用作农肥或填埋。

5.4 工艺特点

5.4.1 水解和酸化

对于工业废水处理，水解（酸化）+好氧处理系统中水解（酸化）工段的目的主要是将难生物降解的物质转化为易生物降解的物质，提高废水的可生化性，以利于后续处理。 好氧生物处理。 水解过程中优势菌为厌氧微生物，以兼性微生物为主，而好氧AO过程A段优势菌以需氧菌为主，仅有部分兼性菌参与反应； 其次，在反应器内的污泥浓度不同。 水解工艺采用上流式反应器，污泥浓度可达15-25g/L。

水解酸化池集沉淀、吸附、生物絮凝、生物降解功能于一体。 有机物的去除是一个包括物理、化学、生物化学在内的综合反应过程。 池内废水处于缺氧状态，兼性细菌大量繁殖。 水解酸化池在兼性细菌酶的催化下，实现慢性难生物降解有机物的水解和快速生物降解有机物的酸化，实现难生物降解有机物的转化，改变分子结构（开环、断链） 、裂解、基团取代、还原等），将结构复杂的有机分子转化为易生物降解的有机物，显着提高生物降解性，加快后续好氧处理的速度和COD的去除率。

5.4.2 CASS流程

在反应器入口处设置生物选择器并进行污泥回流，保证活性污泥在选择器中持续经历高絮凝负荷（S0/X0）阶段，有利于系统中絮凝菌的生长。 生长并提高污泥活性，使其能够快速去除废水中溶解的基质，进一步有效抑制丝状菌的生长和繁殖。 这使得CASS系统的运行不受污水处理厂进水条件的影响，可以在任意进水速率和反应器完全混合的条件下运行，不会产生污泥膨胀。

主反应区在变容积完全混合反应条件下运行，完成含碳有机物的去除。 运行时控制溶解氧浓度，保证硝化和反硝化的进行。

5.4.3 A/O 流程

A/O工艺是预反硝化工艺。 它是单级活性污泥脱氮工艺，即只有一个污泥回流系统。 A/O工艺的特点是原废水先经过缺氧池，然后进入好氧池。 好氧池的混合液和沉淀池的污泥同时返回缺氧池。

5.5 过程效率估算

06主要设备及构筑物

6.1污水综合处理部分

6.1.1 粗格栅

（1）作用：拦截进入污水处理厂的污水中较大的杂物，防止管道、水泵的堵塞。

(2)设计参数：

设计流量：200m3/h

网格间隙：20mm

格栅倾斜角度：60°

(3)操作：自动操作，机械自动耙渣。

（4）主要工程内容：宽0.32m、高0.9m的全不锈钢机械格栅1座。

6.1.2 细格栅

（1）作用：拦截污水中较小的漂浮物，减轻后续处理构筑物的负荷，保证正常运行。

(2)设计参数：

设计流量：200m3/h

网格间隙：2mm

格栅倾斜角度：60°

(3)操作：自动操作，机械自动耙渣。

（4）主要工程内容：全不锈钢机械格栅1座，宽0.245m，高0.9m。

6.1.3 曝气调节池

(1)作用：制革厂的最大污水排放量与平均水量相差很大。 轮班工作时间为8至16小时，各断面排水水质极不均匀。 污水处理20小时运行，需要相对稳定的进水水质，有利于微生物的生存，使污水处理稳定达标。 因此，对该池内水质水量进行调整，并进行鼓风曝气，以利于后续生化处理。 处理。 另外，制革废水中含有大量动物脂肪，曝气可提高后续沉淀池的沉淀效果30%左右。

(2)设计参数：

有效容积为：500m3、16×8×4.5m（含超高0.5）

停留时间：10h

所需风量：3m3空气/h

(3)运行方式：连续运行

（4）主要工程内容：在水池内安装穿孔管进行曝气。

6.1.4 设备操作车间

(1)安装两台提升泵。

(2)安装配电系统。

（3）采用半地下泵房，尺寸：长×宽=6.0×6.0m。

6.1.5 提升泵

（1）功能：将重力收集的污水提升至污水站，进入污水处理构筑物，保证处理后的污水自然流出厂外，并使后续处理构筑物埋深保持在经济合理的范围内。 同时泵后设置管道混合器，添加PAM（聚丙烯酰胺）液体。

（2）设计参数：根据处理后污水排放所需水位、结构水头损失、最低进水位，确定泵扬程为15米，平均流量为50m3/ H。

（3）选用潜水排污泵Q=50m3/h，H=22m，N=7.5Kw，3台，2台使用，1台备用。

6.1.6 竖流式沉淀池

(1)作用：上升速度等于沉降速度的颗粒将悬浮在混合液中，形成悬浮层，拦截和过滤上升的颗粒。

(2)设计参数：

设计流量：50m3/h

表面荷载：1.0 m3/m2.H

沉淀时间：4h

(3)操作：连续操作。

（4）主要工程内容：竖流式沉淀池1座，高9.7m，池径D=8m。 有效水深4m，泥斗倾斜角55o，池底安装刮泥板。

6.1.7 水解酸化池

（1）作用：水解酸化可进一步提高废水的BOD/COD比值，增加废水的可生化性，对COD有一定的去除率，为后续好氧生化处理创造良好的环境。

(2)设计参数：

设计流量：50m3/h

表面荷载：0.75 m3/m2.h

水力停留时间：10h

填充高度：3m

(3)运行方式：连续运行

（4）主要工程内容：水解酸化池一座，尺寸：15×7×5.5m，有效水深5m。 池内填充半软复合填料，高度3m。

6.1.8 CASS生化池

（1）作用：缓冲进水水质、水量的变化，促进磷的进一步释放和加强氮的反硝化作用，最终去除主反应区的有机底物。

(2)设计参数：

设计流量：50m3/h

CASS池混合液回流比：30%～40%

预反应区长度：5.0 m

尺寸：25×8×4.8m

6.1.9 A/O脱硝池

(1)作用：A/O法是一种预反硝化、反硝化工艺。 前面有缺氧池，后面有好氧池，好氧池的混合液返回缺氧池。 好氧池进一步去除缺氧池后残留的有机污染物，确保水质达标。

(2)设计参数：

设计流量：50m3/h

缺氧段水力停留时间：2h

有氧段水力停留时间：6h

污泥回流率R=100%，混合液回流率R=200%

(3)运行方式：连续运行

（4）主要工程内容：A区建设缺氧池一座，O区建设良水池一座。A区缺氧池尺寸：6×4.2×4.5m； O区增氧池尺寸：12.5×6×4.5m。

6.1.10 二沉池

（1）作用：二沉池的主要作用是对混合液进行固液分离，配合A/O法达到去除和分离污水中有机物的最终目的。

(2)设计参数：

设计流量：50m3/h

表面荷载：1.0m3/m2.h

沉淀时间：4h

(3)操作：连续操作。

（4）主要工程内容：立流式沉淀池1座，高度9.7m，有效水深4m，泥斗倾斜角度55o，池底安装刮泥机。

6.1.11污泥浓缩池

（1）作用：污泥浓缩池可将污泥含水率由原来的99%降低到95-96%以下，为污泥的后续处理创造条件。

(2)设计参数：

设计流量：1355.3m3/d

污泥固体负荷：8kg/m2.d

污泥浓度：30kg/m3

浓缩时间：16h

(3)操作：连续操作。

（4）主要工程内容：Φ15.2m径流式污泥浓缩池2座，工作高度5m，i=0.1，池底设外围传动污泥刮板机。

6.1.12污泥脱水机房

（1）作用：进一步降低污泥含水率，减少污泥体积，有利于污泥运输和处置。

(2)设计参数：

设计流量：253.3m3/d

采用两台卧螺离心机每小时处理10m3含水率95%的污泥。

（3）运行：脱水机每天运行13小时，加药泵和加药装置与脱水机同步运行。

（4）主要工程内容：污泥脱水机房一座，结构平面尺寸为长×宽=4m×6m。

6.2 含铬废水处理部分

6.2.1 含铬废水储存池

（1）功能：调节水量、水质，并进行污水处理，分两班进行。

(2)设计参数：停留时间：12h

(3)运行方式：连续运行

（4）主要工程内容：方形水池一座，长12.5m，宽5m，深4.5m。

6.2.2 反应沉淀池

(1)作用：是铬与液体分离的关键部件。 通过化学反应，最终达到分离的目的。

(2)设计参数：循环4h

(3)运行方式：间歇运行

（4）主要工程内容：50m3反应罐3座，Φ2m，高4m。

6.2.3 碱液混合槽

(1)作用：将NaOH制成液体与污水混合。

(2)工艺参数：NaOH用量1153.9kg/d

（3）主要工程内容：液体分配罐一座，尺寸为长3m、宽2m、高2m。

6.2.4 板框压滤机

（1）作用：进一步降低污泥含水率，减少污泥体积，有利于污泥运输和处置。

（2）设计参数：采用全自动厢式压滤机，配备螺杆泵，过滤面积30m2，功率3kW

(3)运行方式：间歇运行

（4）主要工程内容：污泥脱水机房1座，结构平面尺寸为长×宽=12m×6m。

6.3 含硫废水处理部分

6.3.1 储存沉淀池

（1）功能：收集含硫废水，调节水量、pH、浓度。

（2）主要工程尺寸：4×4×4m

6.3.2 含硫废水催化氧化池

(1)作用：以MnSO4为催化剂，通过化学反应氧化硫化物。

(2)设计参数：

设计流量：25m3/h

停留时间：10h

(3)运行方式：间歇运行

（4）主要工程内容：催化反应罐一座，长10m，宽5m，高5.3m

07设计计算书

7.1 粗格栅

1）设计参数：

设计流量：Q=200m3/h

门前水深：h=0.4m

过栅流速：v=0.6m/s

网格间隙：b=20mm

格栅倾角：α=60°

网格宽度S=10mm

总变异系数kz=4

通道超高h1=0.3m

2）设计计算：

A。 网格间隙数：Qmax=0.056m3/s

b. 浇口槽宽：B=S(n-1)+bn

=0.01×(11-1)+0.02×11=0.32m

C。 进水通道逐渐加宽部分的长度：

假设进水通道宽度B1=0.2m，渐扩部分的扩张角度为α1=20°

L1=(B-B1)/(2tg20°)=(0.32-0.2)/(2×tg20°)=0.16m

d. 栅格槽与出口通道连接处锥形部分的长度：

L2=L1/2=0.08m

e. 格栅水头损失：假设格栅截面形状为尖边矩形，取形状系数β=2.42，水头损失增加系数κ=3。

h0=z·v2/2g·sinα

h2=k·h0

参照上述计算公式计算，h0=0.02m，h2=0.06m，

其中，β——形状系数（β=2.42）

h2——整个网格的水头损失

s——带材宽度，m

b——光栅间净间隙，m

f.网格后凹槽高度：

假设门前通道超高为h1=0.3m，则：H=h+h1+h2=0.4+0.3+0.06=0.76m

G。 网格槽的总长度为：

L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tgα

=0.16+0.08+0.5+1.0+(0.4+0.3)/tg60°=2.1m

H。 每日筛渣量：当格栅间隙为20mm时，筛渣量设置为每污水0.1m3。

(Kz=4)

W1——筛渣量，m3/103m3

kZ——总变异系数

W=0.056×0.1×86.4/4=0.48m3/d>0.2m3/d 因此，应采用机械清渣。

7.2 细格栅

1）设计参数：Q=200m3/h 栅前水深：h=0.4m 过栅流速：v=0.8m/s

栅格间隙：b=2mm 栅格倾斜角度：α=60° 栅格宽度S=1mm

通道超高h1=0.3m

2）设计计算：

A。 网格间隙数：Qmax=0.056m3/s

b. 光栅槽总宽度：B=S(n-1)+bn=0.001×(82-1)+0.002×82=0.245m

C。 进水通道逐渐加宽部分的长度：

假设进水通道宽度B1=0.2m，渐宽部分的扩张角度为α1=20°

L1=(B-B1)/(2tg20°)=(0.245-0.2)/(2×tg20°)=0.06m

d. 栅格槽与出口通道连接处锥形部分的长度：

L2=L1/2=0.03m

e. 通过格栅的水头损失：假设格栅截面形状为圆形，取形状系数β=1.79，则取水头损失增加系数k=3

h0=z·v2/2g·sinα=0.03m

h2 =k·h0 =0.06m

f.网格后凹槽高度：

假设门前通道超高为h1=0.3m，则：H=h+h1+h2=0.5+0.3+0.06=0.86m

G。 网格槽的总长度为：

L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tgα

=0.06+0.03+0.5+1.0+(0.4+0.3)/tg60°=2m

H、每日筛渣量：当网格间隙为2mm时，筛渣量设定为每污水0.1m3。

(Kz=4)

W1——筛渣量，m3/103m3

kZ——总变异系数

W=0.056×0.1×86.4/4=0.48m3/d>0.2m3/d 因此，应采用机械清渣。

7.3 曝气调节池

1）设计参数：停留时间：10h，有效水深4m，超高0.5m，曝气量/h

2）设计计算：

a.体积V=Qt=50×10 m3=500 m3

b. 底部面积S=V/H=500/4=125m2

C。 水池宽度和水池长度：如果长宽比为2:1，则2B×B=S，B=8m，L=16m

7.4 竖流初沉池

1）设计参数：总流量Q=50m3/h=0./s，水力停留时间t=4h，有效水深h1=4m，超高h=0.5m，铲斗倾角55°，取流速V0中心管直径=20mm/s，间隙流出速度v1=0.03m/s

2）设计计算：

A。 沉淀区面积f1和池直径D

f1=V/h=50×4/4=50m2

直径=8m

b. 有效水深h1=4m，校核水池直径水深比D/h1=2

C。 表面负荷q=50/50=1m3/(m2·h)，堰负荷=50/(3.14×8)=0.55L/(sm)

d.沉淀池高度H=h1+h2=4+4/tan35°=9.7m

e.中心管截面积f2和直径d0：

f1=Qmax/v0=0.0139/0.02=0.695m2，

d0=0.47md1=1.35d0=0.64m

F。 中心管喇叭口与反射板之间的间隙高度h3：

h3= Qmax/v1=0.0139/0.03×3.14×0.64=0.23m

G。 反射镜直径d2

d2=1.3d1=0.83m

7.5 水解酸化池

1）设计参数：停留时间：10h，有效水深5m，长宽比2：1，超高0.5m

2）设计计算：

a.体积V=Qmaxt=50×10 m3=500 m3

b. 底部面积S=V/H=500/5=100m2

C。 池宽和池长：如果长宽比为2:1，则2B×B=S

即B=7.07m，L=14.14m，取B=7m，L=15m。

7.6 CASS池

1）设计参数：污泥负荷率（0.05~0.5）：取

2）设计计算：

A.CASS池量：

在公式中：v - cass池体积，m3;

问 - 每日污水流，M3/d；

NW-混合的酒污泥（MLSS）浓度，3G/L〜4G/L;

NE -B0D污泥加载率；

如果设置了2个池，则一个池的音量为：1725/2 = 862.5m3

bus池水位：

最高水位：

最小水位H1：A = L×B = 25×8 =200㎡;

污泥层高度：采取污泥体积索引SVI = 100，

d. CASS池的总高度：取超高0.50万

e. 反应区的长度：

F。 需氧量：

每日空气消费是：

7.7 A/O生化池

1）设计参数：液压保留时间：有氧区6小时，在缺氧区中2小时

污泥回报率r = 100％，混合液体回报率r = 200％，有效的水深度为4m。

2）设计计算：

AO池的体积：V0 = 50×6 = 300m3，有效区域s = 300/4 = 75m3

使用三燃气曝气。 走廊的宽度为2m，因此长度为12.5m，宽度为6m。

BA池的体积：VA = 50×2 = 100m3，有效面积s = 25m3，长度为6m，宽度为4.2m

C。 生化反应储罐体积比：

，符合。

d. 池高度：将超级高度为0.5m，然后h = 4+0.5 = 4.5m

7.8垂直流二次沉降箱

1）设计参数：流速Q = 50m3/h =0。/s，表面液压负载Q = 1.0m3/（m2·H），液压保留时间t = 4H，有效的水深H1 = 4M，沉积罐超级 - 高H1 = 0.5m。 泥浆桶的倾斜角为55°，中央管道的流速为V0 = 20mm/s，间隙流出速度v1 = 0.03m/s。

2）设计计算：（与主要沉积罐的计算相同）

A。 沉积区域F1和池直径D

f1 = v/h = 50×4/4 = 50m2

d = 8m

b. 有效的水深H1 = 4M，检查池直径水深比D/H1 = 2

C。 表面载荷Q = 50/50 = 1M3/（M2·H），堰载荷= 50/（3.14×8）= 0.55L/（SM）

d. Tank高度H = H1+H2 = 4+4/TAN35°= 9.7m

e.管横截面面积F2和直径D0：

f1 = qmax/v0 = 0.0139/0.02 = 0.695m2，

D0 = 0.47m D1 = 1.35D0 = 0.64m

F。 中心管钟口和反射板之间的间隙高度H3：

h3 = qmax/v1 = 0.0139/0.03×3.14×0.64 = 0.23m

G。 反射板直径D2：D2 = 1.3D1 = 0.83m

设备和设施清单