钴钼系变换催化剂运行情况浅析社
新乡众鑫化工有限公司甲醇分厂转化工段采用低水气比、宽温、抗硫部分转化工艺。 该催化剂为钴钼耐硫变换催化剂。 催化剂型号为QDB-04。 它是一种以镁铝尖晶石为载体，含有多组分复合添加剂的新型CO耐硫变换催化剂。 转化炉分为上、下两段。 上段催化剂装填量为26.5m3（型号：QDB-04-1），下段催化剂装填量为44.76m3（QDB-04-2）。 该变换催化剂于2011年9月13日首次投入运行，截至2013年9月10日变换催化剂已累计运行。 1 工艺流程简述气化段粗煤气总量0.11Nm3/h（湿基含量），压力3.72MPa，温度210℃。 粗煤气首先进入低压蒸汽发生器E2001。 进入转化炉R2001的水煤比由E2001的汽包压力和主、副管路的开度控制。 E2001出来的气体进入粗气分离器S2001后，进入转化炉进料。换热器E2002的壳程被中压蒸汽发生器E2003的变换气加热到240℃，然后进入从变换炉顶部看变换炉上部（变换炉分上、下两段）。 变换炉内催化剂的作用下，粗煤气中的部分CO和H2O发生转化反应，放出大量的热。 反应温度控制在400℃左右。 转化气从转化炉上部进入E2003。 通过控制E2003的出口温度，到达R2001的上段。 和下段入口温度。 离开变换炉R2001下部段的变换气在后续段冷却并送至脱硫脱碳装置。
2.催化剂装填情况。 转化炉R2001的直径为 ，高度为 。 它分为上、下两部分。 其中，上段分为两部分，分别加载。 上段的上、下、下各段从上到下分别填充有格栅板、金属丝网、鲍尔环、金属丝网、保护剂和催化剂。 上部催化剂负载总量为26.5 m3。 下段整体填充，催化剂用量44.76m3。 3 催化剂运行数据及分析表 1、转化系统相关运行数据表中，为转化炉第一段入口温度，为转化炉第二段入口温度。 上部的床层温度来自上方。 从上到下分别是、、、、为水平面上的温度点，下段床层温度从上到下分别为、-10A为第二段与上段点的温差转化炉。 表2 从表1可以看出，2012年3月至2013年9月，在煤气量基本不变的情况下，转化炉一段进口温度由227℃上升至237℃。 从增长趋势可以看出，该催化剂的使用处于良性升温阶段，是催化剂活性的正常下降。
从表2可以看出，2012年3月至2013年9月CO转化率基本不变，变化趋势如图5所示； 转化反应主要是保证净化气体中的氢碳比满足下游工段的生产要求。 转化率不仅表明催化剂的活性还与催化剂的填充量（一般生产过程中填充量保持不变）和粗气中CO含量有关。 当粗气中CO含量较高时，需要有更多的CO转化为H2才能满足合成气组成，因此此时需要提高水气比，以提高CO的转化率。从表1的最后两列可以看出，第一炉床层的温差逐渐减小，第二炉床层的温差呈现增大的趋势。 ，表明变换反应由一级炉反应为主转变为以二级炉反应为主。 这种情况表明第一段催化剂的反应活性降低。 截至2013年9月10日，转化催化剂已接通、切断26次。 第一台变电炉（设计值为40KPa）首次启动时压差为12KPa，末次停车前压差为17KPa。 第二变压器炉（设计值为80KPa）初次启动时压差为22KPa，最后一次停炉前压差为68KPa（注：第一、二段气体量常通过去除第二级和阀门开度，这也会影响第一级和第二级之间的压差）。 当床层阻力增大超过设计值时，应检查催化剂，确定是否是催化剂引起的。 粉碎或烧结本身（表明催化剂失活）导致床层阻力增加。
2013年9月14日更换转化系统时，更换后废气中CH4含量为5.41%。 9月10日05:00运行工况正常时，二次转化气中CH4含量为0.23%，表明9月10日异常停车期间，转化炉内发生了甲烷化反应。 为了判断催化剂是否烧结，对钴钼变换催化剂的操作进行简要分析Co-文培娜（新乡市中鑫化工有限公司、河南火佳（河南）有限公司）【摘要】 ] 本文结合新乡市中鑫化工有限公司转化工段的实际运行情况，对钴钼系变换催化剂QDB-04的运行数据进行分析，并检查变换催化剂的状态，以判断变换催化剂的使用状态该催化剂的研究可为今后催化剂的更换提供一定的参考。 [].,Ltd.Byana---04,,-.[关键词] 钴钼系列; 转型; 催化剂; 运行条件; 分析[]Co-Mo； 转移;;; 科技前沿33